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分子筛干燥器计算

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  • 分子筛
  • 干燥器
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体验 

1 计算塔径
质量流量m kg/h 90400 体积流量q m3/h 2916.129
1 mPa.s 1.50E-02
1 kg/m3 31
M kg/kmol 17
Z 1
1
B C
0.0693 3.75E-07
0.0893 5.23E-07
0.1881 5.74E-07
0.2945 8.86E-07
目标值 1 kPa/m 7.5
B 0.0693
C 3.75E-07
计算得
1 单变量求解目标单元格 7.50E+00
Vmax m/h 759.75  m/min 12.66 
Dmin m 2.21  1
圆整后 D m 2.30 
V实际 m 702.23 
1 kPa/m 6.41 
2 周期吸水量
进塔水含量  kg/h 167
吸附周期 h 12
周期吸水量 kg/h 2004
3 计算塔高
吸附剂堆密度 kg/m3 720
1 湿度校正因子Css 1
温度校正因子 CT 0.93
饱和吸附剂用量Ss kg 16575.682
饱和吸附剂高度Ls m 5.5438771
传质区高度LMTZ m 0.53 
总高度Ls+LMTZ m 6.1 
the Total Sieve kg 18174.326
1
1
1 1
1 1
1
1
T0 C 38
Tr C 260
P kPa 4140
Pdesign kPa 4554
t mm 41.150301
mass of steel kg 26487.205
Qst KJ 2940079.8
1 Qw KJ 8416800
Qsi KJ 4034700.3
Qhl KJ 1539158
Qtr KJ 42326845
1 kg/h 8709.2274
kg/m3 15.088646
qrg m3 577.20405
Vrg m/h 138.99656
1
kPa/m 3.31E-01

项目号 青海正和 项目名称 时间 20150108
1 计算塔径
基本参数输入 质量流量m kg/h 3265.12 体积流量q m3/h 135.42596
1 mPa.s 1.16E-02
1 kg/m3 24.11
M kg/kmol 17.13
Z 1
压降常数B、C取值 B C 1
0.0693 3.75E-07
0.0893 5.23E-07
0.1881 5.74E-07
0.2945 8.86E-07
目标值 1 kPa/m 7.5
B 0.1881
C 5.74E-07
单变量求解Vmax 单变量求解目标单元格 7.50E+00
Vmax m/h 661.36  m/min 11.02  m/s 0.183711
Dmin m 0.51  1
圆整后 D m 0.60 
Vadjusted m 479.21  m/min 7.99  m/s 0.133115
1 kPa/m 3.94 
总压降 kPa 7.87543508
2 周期吸水量
吸水量 进塔水含量  kg/h 2.5
吸附周期 h 8 1
周期吸水量 kg/h 20
3 计算塔高
吸附剂用量、塔高计算 吸附剂堆密度 kg/m3 680
湿度校正因子Css 1.00 
温度校正因子 CT 0.93
effective capacity kg/kg 0.10 
饱和吸附剂用量Ss kg 215.05 
饱和吸附剂高度Ls m 1.12 
传质区高度LMTZ m 0.48  1
GPSA total 总高度Ls+LMTZ m 1.60 
冷吹保护段 m 0.01  35C含水量(kg/h) 0.5 冷吹时间(h) 3
冉老师保护段 m 0.14 
冉老师total 总高 m 1.75 
实际塔高 m 2.0 
the Total Sieve kg 384.336
4 计算再生气量
参数输入 床层出口温度T0 C 40
Tr C 212
P kPa 3100
Pdesign kPa 3410
t mm 7.99506072 1
mass of steel kg 591.668012 1
再生热量计算 Qst KJ 50883.4491 1
Qw KJ 84000 1
Qsi KJ 66105.792 1
Qhl KJ 20098.9241
Qtr KJ 397958.697 1 1
再生气量计算    再生压降校核 Heating Time h 4.5
Cprg KJ/kg.c 2.7
1 mPa.s 1.80E-02
再生气量结果 mrg kg/h 163.769011 1 （再生气量/总气量）<0.15
1 kg/m3 13.544268
1 m3 12.0913889
Vrg m/h 42.786231 m/min 0.71 
校核再生塔压降 1 kPa/m 1.59E-01 不满足要求    

each vendor has criteria for sizing beds for their material.typical sizing criteria used in the industry are to design for a superficial flow velocity of about 0.25 m/s and a residence time of 10 seconds.with the rather small mass of mercury which is typically removed,the beds can last many years between change outs.
description in 21-hydrocarbon treating
 1
体积流量q m3/h 247.00 
设定空速 m/s 0.25  104为0.11m/s
设定停留时间 s 10.00  104为22s
计算塔径 m 0.5912789
圆整后塔径 m 0.7 1
实际空速 m/s 0.18  空速合格
计算塔高 m 1.7837284
圆整后塔高 m 2
实际停留时间 s 11.21247 停留时间合格

104项目粉尘过滤器(参考) 1
实际体积流量 m3/h 255
压力 kPaG 5500
过滤容量 m3/min/m2 6.7
滤芯外径 mm 114
滤芯内径 mm 80
滤芯根数 根 7
滤芯长度 m 1
实际过滤面积 m2 2.50572
计算过滤面积 mm2 0.634328
over design % 295.0194
项目名称 青海正和
实际体积流量 m3/h 247
压力 kPaG 5000
过滤容量 m3/min/m2 7.7
滤芯外径 mm 114
滤芯内径 mm 80
滤芯根数 根 6
滤芯长度 m 1
实际过滤面积 m2 2.14776
计算过滤面积 mm2 0.534632
over design % 301.7268
许昌俊关于粉尘过滤器
1、外径114滤芯可以带盖板，可以不带（顶部做成卡子），提ERP需要注明是否带盖板；外径89滤芯都没有盖板
2、4根滤芯（外径114）壳径300；7根滤芯壳径500；9根滤芯壳径600

分子筛吸附器计算书 档案号：
项目号：
共 16 页 第 1 页
日期： 2012年3月5日
阶段： 投标
工程名称：
计算项目： 干燥器（C－301A/B）
 计 算 人：
流程编号：
计算参考资料 《天然气工程手册》
设计条件
天然气流量 = 2272.0000  标m3/d
= 0.002438333 百万基m3/d
设计天然气流量 = 2499.2000  标m3/d 设计余量 = 10 %
= 0.002682166 百万基m3/d
天然气密度 = 29.07 kg/m3
操作压力 = 4 MPa(G)
= 40.7884 公斤/cm2
天然气进干燥器温度 = 40 ℃
= 313.15 K
天然气压缩因子 = 0.92222
天然气黏度 = 0.00001154 Pa.s = 0.041544 kg/h.m
进塔湿天然气的含水量 = 4.604444 标m3/h
= 3.699999643 kg/h
进塔湿天然气的相对湿度 = 100 %
天然气的分子量 = 16.98
分 子 筛
球形4A分子筛
平均直径 = 2.05 mm = 0.00205 m
堆密度 = 700 kg/m3
动态饱和湿容量 = 0.09 kg水/kg分子筛
干燥塔设计条件
采 用 2 塔 操  作 设 定 吸 附 操 作 周 期 为 8 h
分子筛吸附器计算书 档案号：
共 16 页 第 2 页
1、干燥塔的水力学计算
1.1 吸附塔允许空塔流速的计算
    吸附操作时吸附塔气相负荷最大，气体采用自上向下流动，因而可使用较高的空塔线速，使用下式计算的气体流速时，吸附床的搅动和粉碎不会很严重。
1
1
1
G - 允许气体空塔质量流速 kg/h.m2
1 - 操作状态下气体密度 kg/m3
1 - 吸附剂的堆积密度 kg/m3
1 - 吸附剂的颗粒直径 m
C - 常数 C = 0.25～0.32
1 - 允许气体空塔线速 m/min
1 - 流动状态下的气体压力 kg/cm2
1 - 流动状态下的气体温度 K
1 气体的压缩因子
S 气体的比重（空气比重=1.0)
C = 0.32
S = 0.5862
得 G = 13153.03441 kg/h.m2
1 = 7.748956645 m/min
1.2 吸附塔中吸附剂装填体积的计算
    当吸附操作在转效点以前结束时，每个吸附周期吸附的水汽量和吸附塔内吸附剂的装填体积可按下式计算
分子筛吸附器计算书 档案号：
共 16 页 第 3 页
11
1
1
E - 吸附塔在每个操作周期吸附的水汽量 kg/周期
Q - 吸附塔进料湿气流量 百万基m3/d
W - 进料湿气中水汽含量 kg/百万标m3
1 - 设定吸附操作周期 小 时
1 - 每个吸附塔内吸附剂的装填体积 m3
XS - 吸附剂的动态饱和湿容量，可按下式计算或下表选取
1 - 吸附剂的堆积密度 kg/m3
W = 35531.36661 kg/百万标m3
E = 30.49633242 kg/周期
表1 吸附脱水剂的设计湿容量
1
参考上表动态饱和湿容量： XS = 9 考虑操作一定时间后的性能衰减
经计算得 1 = 0.610410717 m3
1.3  吸附塔几何尺寸的计算
    当吸附塔在转效点切换时则hT为吸附床高度，否则，吸附床高度等于hT加上未吸附段的高度hb
分子筛吸附器计算书 档案号：
共 16 页 第 4 页
1
1
D - 吸附剂床层直径 m
Qt - 设计天然气流量 百万基m3/d
1 - 流动状态下的气体压力 kg/cm2
1 - 流动状态下的气体温度 K
1 - 操作状态下的气体密度 kg/m3
1 - 气体的压缩因子
1 - 气体的空塔线速 m/min
经计算得 D = 0.087572718 m 1
圆整后得吸附床层直径为 Dr = 0.50  m
吸附塔壁厚（暂）取 1 = 0.026  m
（壁厚和外径以最终设备设计图纸为准）
吸附塔外径 D， = 0.552 m
1.4    计算实际空塔线速
1
1 - 湿原料气的实际空塔线速 m/min
Qt - 设计天然气流量 百万基m3/d
1 - 流动状态下的气体压力 kg/cm2
1 - 流动状态下的气体温度 K
1 - 气体的压缩因子
Dr - 实际吸附剂床层直径 m
经计算得 1 ＝ 0.231168304 m/min
经过将实际湿原料气的空塔线速与允许空塔线速比较后得出结论： 满足要求
1.5   最小床层长度hT的计算
1 1 1
分子筛吸附器计算书 档案号：
共 16 页 第 5 页 1
hT - 吸附传质段前边线到床层进口的距离 m
E - 吸附塔在每个操作周期吸附的水汽量 kg/周期
Dr - 实际吸附剂床层直径 m
E - 吸附塔在每个操作周期吸附的水汽量 kg/周期
1 - 吸附剂的堆积密度 kg/m3
XS - 吸附剂的动态饱和湿容量 kg水/100kg吸附剂
1 - 每个吸附塔内吸附剂的装填体积 m3
hT1 = 3.174135729 m hT2 = 3.2064715 m
经原整后取 hT = 3.8000  m
1.6   核算吸附操作周期
1
hZ - 吸附传质区长度 m
q - 吸附剂床水负荷 kg水/h.m2
1 - 湿原料气的实际空塔线速 m/min
1 - 进吸附塔气体相对湿度 %
A - 系数，分子筛A=0.6，硅胶A=1，活性氧化铝A=0.8； 此处取 0.6 
经计算得 hZ = 5.622881915 m
1
X - 吸附剂的有效湿容量 kg水/100kg吸附剂
XS - 吸附剂的动态饱和湿容量 kg水/100kg吸附剂
经计算得 X = 3.007191643 kg水/100kg吸附剂
分子筛吸附器计算书 档案号：
共 16 页 第 6 页
1 1
1 - 湿原料气的空塔线速 m/min
q - 吸附剂床水负荷 kg水/h.m2
W - 湿原料气体中水汽含量 kg/百万标m3
1 - 计算吸附操作周期 小 时
X - 吸附剂的有效湿容量 kg水/100kg吸附剂
1 - 流动状态下的气体压力 kg/cm2
1 - 流动状态下的气体温度 K
1 - 气体的压缩因子
D - 吸附剂床层直径 m
hT - 吸附传质段前边线到床层进口的距离 m
经计算得 q = 18.56136446 kg水/h.m2
1 = 4.309559131 h
将计算的吸附周期与设定的吸附周期相比较得出结论 ： 不满足要求
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共 16 页 第 7 页
2、干燥塔的热力学计算
11
图 1. 再生过程温度变化曲线
吸附剂再生过程的工艺计算，可根据上图，分成A、B、C和D四个阶段进行
2.1   吸附再生过程总热负荷及再生气流量的估算
 2.1.1  阶段A
    此阶段吸附剂床出口气体由T1升温至T2，吸附的烃类全部脱附。本阶段的热负荷Ha是以下几项之和
①吸附剂升温所需的热量
Ha1 = 吸附剂重量×吸附剂比热×（T2-T1)
4A型分子筛的比热为 = 0.23 kcal/kg.℃
= 0.96  kJ/kg.℃
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共 16 页 第 8 页
吸附剂重量为 = 522  kg
吸收塔吸附后，考虑塔内温升为 = 2 ℃
T1 = 吸附塔再生时塔内温度为 = 42 ℃
T2 = A 阶段终了时的温度 = 110 ℃ 查上表及书
计算得 Ha1 = 8164.471 kcal
②加热被吸附的烃所需的热量Ha2
假设烃类的脱附是从T1到T2均匀进行的则
Ha2 = 吸附的烃类重量×烃液体的比热×（TA-T1)
TA = (T2 + T1)/2
TA = 76 ℃
根据《天然气工程手册》假设脱附的烃类数量约为吸附水量的5%
吸附的烃类重量 = 1.524816621 kg
烃液体的比热 = 0.85 kcal/kg.℃
= 3.56  kJ/kg.℃
Ha2 = 44.06720034 kcal
③烃类脱附所需的热量Ha3
Ha3 = 吸附的烃类重量×烃的脱附热
烃的脱附热 = 111 kcal/kg
Ha3 = 169.2546449 kcal
④加热被吸附的水所需的热量Ha4
Ha4 = 吸附的水的重量×液态的水比热×（T2-T1)
液态的水比热 = 1.00  kcal/kg.℃
= 4.19  kJ/kg.℃
Ha4 = 2073.750604 kcal
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共 16 页 第 9 页
⑤吸附塔内其它物所需的热量Ha5
Ha5 = 除吸收剂外吸附塔内其它内容物重量×内容物的比热×（T2-T1)
吸附器筒体是压力容器，估计其包括器内附属设备的重量约为
= 720 kg
钢材的比热 = 0.1194 kcal/kg.℃
= 0.50  kJ/kg.℃
瓷球的比热 = 0.2102 kcal/kg.℃
= 0.88  kJ/kg.℃
瓷球的堆密度 = 2200 kg/m3
瓷球层为上部一层，下部一层，每层 0/0 m 厚 ， 共 0 m 厚
瓷球的质量 = 0 kg
加热筒体的热量 = 5845.824 kcal
加热瓷球的热量 = 0 kcal
具有内部保温层的吸附塔
Ha5 = 0 kcal
不具有内部保温层的吸附塔
Ha5 = 5845.824 kcal
吸附塔再生操作A阶段的总热负荷
★ 具有内部保温层的吸附塔
热损失所打的安全系数 = 1.1
Ha = 11496.69779 kcal
★ 不具有内部保温层的吸附塔
热损失所打的安全系数 = 1.1
Ha = 17927.10419 kcal
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共 16 页 第 10 页
 2.1.2  阶段B
吸附剂床出口气体温度由T2升至T3。此阶段的热负荷Hb是以下各项之和。
①吸附剂升温所需的热量Hb1
Hb1 = 吸附剂重量×吸附剂比热×（T3-T2)
查上图得到的典型数据 T3 = 127 ℃
得 Hb1 = 2041.11775 kcal
②加热被吸附的水所需的热量Hb2
Hb2 = 吸附水重量×液态水比热×（TB-T2)
查上图得到的典型数据 TB = 116 ℃
Hb2 = 182.9779945 kcal
③水脱附吸收的热量Hb3
Hb3 = 吸附的水的重量×水的脱附热
水的脱附热 = 1000 kcal/kg
Hb3 = 30496.33242 kcal
④吸附塔内其它物所需的热量Hb4
Hb4 = 除吸收剂外吸附塔内其它内容物重量×内容物的比热×（T3-T2)
加热筒体的热量 = 1461.456 kcal
加热瓷球的热量 = 0 kcal
具有内部保温层的吸附塔
Hb4 = 0 kcal
不具有内部保温层的吸附塔
Hb4 = 1461.456 kcal
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吸附塔再生操作B阶段的总热负荷
★ 具有内部保温层的吸附塔
热损失所打的安全系数 = 1.1
Hb = 35992.47098 kcal
★ 不有内部保温层的吸附塔
热损失所打的安全系数 = 1.1
Hb = 37600.07258 kcal
 2.1.3  阶段C
①吸附剂升温所需的热量Hc1
Hc1 = 吸附剂重量×吸附剂比热×（T4-T3)
再生气进床层温度 = 240 ℃
参考书推荐 TH 比 T4 大 38 ℃
得 T4 = 202 ℃
Hc1 = 9004.93125 kcal
②吸附塔内其它物所需的热量Hc2
Hc4 = 除吸收剂外吸附塔内其它内容物重量×内容物的比热×（T4-T3)
加热筒体的热量 = 6447.6 kcal
加热瓷球的热量 = 0 kcal
具有内部保温层的吸附塔
Hb4 = 0 kcal 1
不具有内部保温层的吸附塔
Hb4 = 6447.6 kcal
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吸附塔再生操作C阶段的总热负荷
★ 具有内部保温层的吸附塔
热损失所打的安全系数 = 1.1
Hc = 9905.424375 kcal
★ 不具有内部保温层的吸附塔
热损失所打的安全系数 = 1.1
Hc = 16997.78438 kcal
加热过程的总热负荷 ●
具有内部保温层的吸附塔
H1 = 57394.59315 kcal
= 240299.6826 kJ
采用内部保温层的塔，不应计算加热吸附塔壳体需要的热量
不具有内部保温层的吸附塔
H1 = 72524.96115 kcal
= 303647.5073 kJ
 2.1.4  阶段D
本阶段进吸附床层的是冷却气体，床层出口气体温度由T4降到T5,为防止再生后的吸附剂过渡预饱和，T5一般不应低于40℃，通常为40～50℃，冷却气为温度T1的原料气，故冷却负荷为：
本项目采用原料气，             T5 = 45 ℃
i = 吸附着塔壳体及全部内容物×比热×（T4-T5)
①冷却分子筛所需的热量Hi1
Hi1 = 吸附剂的质量×吸附剂比热×（T4-T5)
= 18850.32275 kcal
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共 16 页 第 13 页
②冷却壳体所需的热量Hi2
Hi2 = 壳体的质量×壳体比热×（T4-T5)
= 13496.976 kcal
③冷却瓷球所需的热量Hi3
Hi3 = 瓷球的质量×瓷球比热×（T4-T5)
= 0 kcal
冷却过程的总热负荷 ●
具有内部保温层的吸附塔
Hc1 = 18850.32275 kcal
78922.53129 kJ
不具有内部保温层的吸附塔
Hc2 = 32347.29875 kcal
135431.6704 kJ
3、干燥塔的再生和冷却气量的计算
计算参考资料 《油气集输设计规范》
3.1再生气量的计算
加热时间 = 5 h
具有内部保温层的吸附塔
再生过程中总的热负荷为 = 57394.59315 kcal
= 240299.6826 kJ
每小时的加热量为 = 11478.91863 kcal/h
= 48059.93652 kJ/h
再生气的出口温度为 = 202 ℃
再生气的温降为 = 118 ℃
平均温度为 = 181 ℃
平均温度下的比热 = 0.64  kcal/kg.℃
= 2.7 kJ/kg.℃
分子筛吸附器计算书 档案号：
共 16 页 第 14 页
1
每千克再生气给出热量 = 76.09630267 kcal/kg
= 318.6 kJ/kg
所需再生气量为 = 150.8472584 kg/h
不具有内部保温层的吸附塔
再生过程中总的热负荷为 = 72524.96115 kcal
= 303647.5073 kJ
每小时的加热量为 = 14504.99223 kcal/h
= 60729.50147 kJ/h
所需再生气量为 = 190.6136267 kg/h
3.2  冷却气量的计算
冷却时间 = 3 h
具有内部保温层的吸附塔
再生过程中总的热负荷为 = 18850.32275 kcal
= 78922.53129 kJ
每小时的加热量为 = 6283.440917 kcal/h
= 26307.51043 kJ/h
冷却气的温升为 = 83.5 ℃
平均温度为 = 81.75 ℃
平均温度下的比热 = 0.70  kcal/kg.℃
= 2.91 kJ/kg.℃
每千克再生气给出热量 = 58.03597019 kcal/kg
= 242.985 kJ/kg
所需冷却气量为 = 108.268043 kg/h
不具有内部保温层的吸附塔
再生过程中总的热负荷为 = 32347.29875 kcal
= 135431.6704 kJ
分子筛吸附器计算书 档案号：
共 16 页 第 15 页
每小时的加热量为 = 10782.43292 kcal/h
= 45143.89014 kJ/h
所需再生气量为 = 185.7887941 kg/h
4.气体通过吸附层的压降计算
1
1 1
1 - 气体压降 kg/cm2
L - 从床层入口计算的吸附床长度 m
f - 摩擦系数 m.h2/cm2
G - 气体空塔质量流速 kg/h.m2
M - 湿原料气的分子量
D - 吸附剂床层直径 m
Q - 吸附塔进料湿气流量 百万基m3/d
Dp = 0.00205 m
经计算得 G = 365.1735461 kg/h.m2
Re = 18.01958813
查表得P67 ε = 0.37
查表得66 C = 3.6
查表得P66 f = 1.02
得 1 = 3.94E-05 kg/cm2
= 0.003868 kPa/m
计算参考 《天然气工程手册》
分子筛吸附器计算书 档案号：
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设 计 结 果 汇 总
1、正 常 工 况
干燥塔初估外径为 D = 0.55200  m
吸附床层计算直径为 D = 0.08757  m
吸附床层直径（内径）为 D = 0.50000  m
吸附床层计算有效高度为hT1 = 3.17414  m
吸附床层计算有效高度为hT2 = 3.20647  m
吸附床层有效高度为hT = 3.80000  m
床层压降为ΔP/L = 0.00387  kPa/m
再生加热所需时间 = 5.0  h
再生冷却所需时间 = 3.0  h
具有内部保温层的吸附塔
加热阶段总热负荷为 = 240299.68259  kJ
冷却阶段总热负荷为 = 78922.53129  kJ
不具有内部保温层的吸附塔
加热阶段总热负荷为 = 303647.50733  kJ
冷却阶段总热负荷为 = 135431.67041  kJ
《油气集输设计规范》
具有内部保温层的吸附塔
再生加热所需气量 = 150.84726  kg/h
再生冷却所需气量 = 108.26804  kg/h
不具有内部保温层的吸附塔
再生加热所需气量 = 190.61363  kg/h
再生冷却所需气量 = 185.78879  kg/h

流程描述： 3塔流程，等压再生，8h吸附，8h再生，8h冷吹
0~8h 8~16h 16~24h
A塔 吸附 再生 冷吹
B塔 冷吹 吸附 再生
C塔 再生 冷吹 吸附
流程描述： 2+1流程，有预吸附塔，等压再生，8小时吸附，4小时再生，4小时冷吹
0~4h 4~8h 8~12h 12~16h
A塔 吸附 吸附 再生 冷吹
B塔 再生 冷吹 吸附 吸附
预吸附塔 冷吹（吸附） 热吹（再生） 冷吹（吸附） 热吹（再生）
流程描述： 4塔流程，等压再生，8小时吸附，4小时再生，4小时冷吹
0~4h 4~8h 8~12h 12~16h
A塔 吸附 吸附 再生 冷吹
B塔 冷吹 吸附 吸附 再生
C塔 再生 冷吹 吸附 吸附
D塔 吸附 再生 冷吹 吸附

高径比： 2~5
1
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