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结构计算小全

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        结构常用计算程序汇编
钢筋混凝土结构 钢结构 常用资料
矩形截面单双筋--抗弯抗剪验算 支撑系统---ST梁，墙面斜撑，风拉杆计算 双吊钩桥式起重机参数资料
单筋T形截面--抗弯验算 工型拉（压）弯构件强度及稳定性校核计算 LH型电动葫芦起重机参数资料
深梁与短梁--抗弯验算 箱形拉（压）弯构件强度及稳定性校核计算
矩形截面受弯剪扭--抗扭验算 工字型、T型、箱型截面斜撑计算
雨蓬板配筋裂缝计算 框架柱计算长度（有侧移及无侧移）
雨蓬梁配筋裂缝计算 砼-钢组合梁计算
软弱下卧层验算 钢梁（工字型、箱型）受扭计算
地下室外墙计算 工型梁加劲肋计算
单(双)柱锥形基础计算 地震反映谱
墙高厚比验算 高强度螺栓连接计算
灌注桩单桩竖向承载力计算 格构式双工截面参数计算(I I)
柱体积配箍率计算 实腹式双工截面参数计算(十字）
筏基底板冲切计算 实腹式工型组合截面参数计算(|—I)
楼面荷载计算 箱型(工型帖板)截面参数计算
楼梯间荷载计算 简支梁温度变化引起内力
砌体梁端局部受压计算 钢梁受扭计算
双柱条基计算 梁柱固结计算
螺旋楼梯计算 次梁与主梁铰接计算程式
板式楼梯计算 钢管混凝土柱计算
一字形剪力墙配箍计算 摩擦型高强螺栓拉剪连接计算
L形剪力墙配箍计算
无翼墙L形剪力墙配箍计算
牛腿计算

灌注桩单桩竖向承载力计算 回目录
孔号 ZK1
孔口标高 73.50 
                                                       土层分布: 第1层土 第2层土 第3层土 第4层土 第5层土 第6层土 第7层土 第8层土 第9层土 第10层土 第11层土
                                                        桩身长度Li(m) 2.00  3.00  2.50  4.00  2.00  2.00  1.00  5.00  8.00  10.00  0.00 
                      桩侧极限侧阻力标准值qsik（kPa） 0.00  0.00  25.00  25.00  30.00  35.00  40.00  45.00  65.00  60.00  0.00 
                         桩端极限端阻力标准值qpk（kPa） 0.00  0.00  0.00  0.00  0.00  0.00  0.00  0.00  0.00  4500.00  0.00 
桩径D(m) 0.80        总桩长（m)： 39.50 
桩身混凝土强度等级 C30 混凝土轴心抗压设计值fc (N/mm2)= 14.30 
大直径桩侧阻力尺寸效应系数ψs=(0.8/D)^1/3 1.0000 
大直径桩端阻力尺寸效应系数ψp=(0.8/D)^1/3 1.0000 
               桩身周长u(m) 2.512 
               桩端面积Ap(m^2) 0.503 
单桩极限侧阻力标准值(kN)Qsik = u * qsik * lsi 0.00  0.00  157.00  251.20  150.72  175.84  100.48  565.20  1306.24  1507.20  0.00 
单桩总极限侧阻力标准值(kN)   ∑Qsik = ψs * Qsik 4213.88 
单桩极限端阻力标准值(kN)      Qpk =  ψp * qpk * Ap 2261.95 
单桩竖向极限承载力标准值(kN)      Quk = ∑Qsik + Qpk 6475.83 
单桩竖向承载力特征(kN)   Ra = （∑Qsik  + Qpk)/ 2 3237.91 
桩身强度验算                       0.65*fc*Ap= 4672.18  满足要求!
根据桩径按内插法计算工程桩桩身配筋率(0.30%～0.65%) 0.360  %
工程桩桩身最小配筋值 1811.29 
φ12根数(As=113) 17  纵筋间距 135 
φ14根数(As=154) 12  纵筋间距 191 
φ16根数(As=201) 10  纵筋间距 229 
φ18根数(As=254) 8  纵筋间距 287 
试桩桩身最小配筋 As=[Quk-0.65*fc*Ap*(1-3%)]/fy= 6479.38  (mm2)
φ16根数(As=201) 33.00  纵筋间距 69.46 
φ18根数(As=254) 26.00  纵筋间距 88.16 
φ20根数(As=314) 21.00  纵筋间距 109.15 
φ22根数(As=381) 18.00  纵筋间距 127.34 
φ25根数(As=491) 14.00  纵筋间距 163.73 
锚桩兼做工程桩时单桩抗拔承载力
Rd'=（λ*∑Qsik)/γs + Gp= 1574.95 
λ为抗拔承载力系数，一般取0.5~0.6
γs为桩的抗拔承载力分项系数，取1.6
Gp为桩的自重，地下水以下扣除浮力，浮力分项系数1.2 Gp=(25-10*1.2)*Ap*∑lsi= 258.11  kN
锚桩桩身最小配筋As'=Rd'/fy= 5249.84  (mm2)
φ16根数(As=201) 27.00  纵筋间距 84.90 
φ18根数(As=254) 21.00  纵筋间距 109.15 
φ20根数(As=314) 17.00  纵筋间距 134.84 
φ22根数(As=381) 14.00  纵筋间距 163.73 
φ25根数(As=491) 11.00  纵筋间距 208.38 

柱体积配箍率计算 回目录
工程名称:
设计人:
计算日期:
表6．４．７ 柱端箍筋加密区最小配箍特征值λV
抗震等级 箍筋形式 柱轴压比
<=0.3 <=0.4 <=0.5 <=0.6 <=0.7 <=0.8 <=0.9 <=1.0 <=1.05
一 普通箍 复合箍 <=0.10 <=0.11 <=0.13 <=0.15 <=0.17 <=0.20 <=0.23
螺旋 复合或 0.08 0.09 0.11 0.13 0.15 0.18 0.21
连续复合螺旋 
二 普通箍 复合箍 0.08 0.09 0.11 0.13 0.15 0.17 0.19 0.22 0.24
螺旋 复合或 0.06 0.07 0.09 0.11 0.13 0.15 0.17 0.2 0.22
连续复合螺旋 
三 普通箍 复合箍 0.06 0.07 0.09 0.11 0.13 0.15 0.17 0.2 0.22
螺旋 复合或 0.05 0.06 0.07 0.09 0.11 0.13 0.15 0.18 0.2
连续复合螺旋 
表 4.1.4    混凝土强度设计值  （N/mm2）
强度 混  凝  土  强  度  等  级
种类 C15 C20 C25 C30 C35 C40 C45 C50 C55 C60 C65 C70 C75 C80
fc 7.2 9.6 11.9 14.3 16.7 19.1 21.1 23.1 25.3 27.5 29.7 31.8 33.8 35.9
ft 0.91 1.1 1.27 1.43 1.57 1.71 1.8 1.89 1.96 2.04 2.09 2.14 2.18 2.22
读取特征值λV= 0.20  其中框架一,二,三,四级柱构造体积配箍率为0.8%,0.6%,0.4%,0.4%
读取混凝土强度= 16.70 
输入箍筋强度值 300
计算体积配箍率= 1.11%
截面类型一 截面类型二
类型1柱截面b= 500 类型2柱截面b= 500
类型1柱截面h= 500 类型2柱截面h= 500
类型1柱保护层c= 35 类型2柱保护层c= 35
箍筋直径= 8 箍筋直径= 10
箍筋间距S= 100 箍筋间距S= 100
体积配箍率= 0.47% 体积配箍率= 1.10%
截面类型三 截面类型四
类型3柱截面b= 500 类型4柱截面b= 500
类型3柱截面h= 500 类型4柱截面h= 500
类型3柱保护层c= 35 类型4柱保护层c= 35
b方向箍筋肢数 3 箍筋直径= 8
h方向箍筋肢数 3 箍筋间距S= 100
箍筋直径= 10 体积配箍率= 0.80%
箍筋间距S= 100
体积配箍率= 1.10%
截面类型五 截面类型六
类型5柱截面b= 500 类型6柱截面b1= 290
类型5柱截面h= 500 类型6柱截面b2= 310
类型5柱保护层c= 35 类型6柱截面h1= 310
箍筋直径= 8 类型6柱截面h2= 290
箍筋间距S= 100 b1边附加箍数m1= 0
体积配箍率= 0.69% b2边附加箍数n1= 1
h1边附加箍数n2= 1
h2边附加箍数m2= 0
保护层c= 15
箍筋直径= 12
箍筋间距S= 100
柱体积配箍率= 1.64%
纵向筋配筋率= 0.012
单根纵筋面积= 228.8
截面类型八 截面类型七
类型8柱截面b1= 290 1 类型7柱截面b1= 300
类型8柱截面h1= 450 类型7柱截面b2= 200
b1边附加箍数n1= 0 类型7柱截面b3= 300 1
h1边附加箍数m1= 2 类型7柱截面h1= 1200
保护层c= 15 类型7柱截面h2= 290
箍筋直径= 12 b1边附加箍数n1= 1
箍筋间距S= 100 b2边附加箍数n2= 0
柱体积配箍率= 1.95% b3边附加箍数n3= 1
纵向筋配筋率= 0.006 h1边附加箍数m1= 7
单根纵筋面积= 81.9 h2边附加箍数m2= 0
保护层c= 15
箍筋直径= 12
箍筋间距S= 100
柱体积配箍率= 1.92%
纵向筋配筋率= 0.012
单根纵筋面积= 180.9428571

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数据输入
板厚h (mm) 100 检修集中荷载标准值 (KN/m) 1.00 
翻边高h' (mm) 300 积水荷载标准值 (KN/m) 3.00 
计算跨度l (mm) 1200 活荷载准永久值系数ψq 0.50 
板侧粉刷荷载标准值 4.00  混凝土强度等级 C40
构件受力特征系数αcr 2.1  受拉钢筋强度设计值fy (N/mm2) 300
纵向受拉钢筋表面特征系数ν 1.0  钢筋弹性模量ES(N/mm2) 2.0E+05
数据输出
一、常规数据
恒荷载 板重 2.50  混凝土轴心抗压设计值fc (N/mm2) 19.1 
粉刷 4.00  系数α1  1.00 
翻边重 0.75  混凝土抗拉标准值ftk (N/mm2) 2.39
恒荷载标准值gK (KN/m) 7.25  活荷载标准值qK (KN/m) 3.70 
总荷载设计值p=1.2gK+1.4qK (KN/m) 13.88  有效厚度h0=h-20 (mm) 80
二、截面配筋
弯矩M=pl2/2 (KN·m) 9.99  钢筋直径d (mm) 12
截面抵抗矩系数αS=M/α1fcbh02 0.0818  钢筋间距s (mm) 125
γS=(1+(1-2αS)1/2)/2 0.9573  钢筋实际配筋面积AS (mm2) 904.8 
钢筋面积AS=M/γSfyh0 (mm2) 435.0  是否满足 满足
三、裂缝验算
短期弯矩MS=(gK+qK)l2/2 (KN·m) 7.88  ρte=AS/0.5bh 0.0181 
长期弯矩Ml=(gK+ψqqK)l2/2 (KN·m) 6.55  ρte实际取值(ρte≥0.01) 0.0181 
σsk=MS/ηh0AS (N/mm2) 125.20  受拉区纵筋等效直径deq=d/ν (mm) 12.0 
ψ=1.1-0.65ftk/ρteσsk 0.414  应变不均匀系数ψ实际取值(0.2≤ψ≤1.0) 0.414 
最外层受拉钢筋外边缘至受拉底边距离c (20≤c≤65) (mm) 20
最大裂缝宽度ωmax=αcrψσsk/ES(1.9c+0.08deq/ρte) (mm) 0.05 
最大裂缝宽度限值ωlim (mm) 0.20  验算ωmax ≤ ωlim 满足

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数据输入
梁宽b (mm) 300 活荷载标准值qK (KN/m) 4.44 
梁高h (mm) 600 混凝土强度等级 C30
梁上墙体高hq (mm) 0 受拉钢筋强度设计值fy (N/mm2) 360 
雨蓬板恒荷载gKb (KN/m2) 7.25  箍筋强度设计值fyv (N/mm2) 210 
雨蓬板计算跨度lb (mm) 1200 梁净跨ln (mm) 8650 
雨蓬板长度lb0 (mm) 2000 梁计算跨度l0 (mm) 9000 
雨蓬板荷载pb (KN/m2) 13.88  梁以上楼面恒荷载标准值glK (KN/m2) 0.00 
数据输出
一、常规数据
恒荷载 梁重25bh 4.50  混凝土轴心抗压设计值fc (N/mm2) 14.3 
梁上墙体重20b*MIN[hq,ln/3] 0.00  系数α1  1.00 
雨蓬板传来(lb+b/2)gKb (KN/m) 3.87  混凝土抗拉设计值ft (N/mm2) 1.43
恒荷载标准值gK (KN/m) 8.37  梁有效高度h0=h-35 (mm) 565
荷载设计值p=1.2gK+1.4qK (KN/m) 16.26  受扭塑性抵抗矩Wt=b2*(3h-b)/6 (mm3) 2.25E+07
二、截面验算
剪力V=pln/2 (KN) 70.3  验算V≤ 0.07fcbh0 满足
力矩mp=pblb2/2 (KN·m/m) 9.99  抵抗扭矩T=mpl0/2 (KN·m) 9.99 
V/bh0+T/Wt (N/mm2) 0.86  验算V/bh0+T/(0.8*Wt)≤ 0.25fc 满足
验算V/bh0+T/Wt≤ 0.7ft 满足 仅需按构造配置钢筋
验算V≤ 0.35ftbh0 不需验算  
验算T≤ 0.175ftWt 不需验算  
三、构造配筋
几肢箍n 2 最小配箍率ρsvmin=0.28ft/fyv 0.0019 
箍筋直径d (mm) 10 实际配箍率ρsv=2Asv/bs 0.0052 
箍筋间距s (mm) 100 配箍是否满足(ρsv≥ ρsvmin) 满足
受扭纵筋最小配筋率ρtlmin=0.6(T/Vb)1/2ft/fy 0.0016 
受扭钢筋直径d (mm) 18 受扭纵筋实际配筋率ρtl=Astl/bh 0.0057 
受扭钢筋数量 4 受扭配筋是否满足(ρtl≥ ρtlmin) 满足
四、承载力验算
⒈受弯承载力验算
弯矩M=pl02/8 (KN·m) 164.59  受弯钢筋直径d (mm) 25
截面抵抗矩系数αS=M/α1fcbh02 0.1202  受弯钢筋数量 2
γS=(1+(1-2αS)1/2)/2 0.9358  钢筋实际配筋面积AS (mm2) 981.7 
钢筋面积AS=M/γSfyh0 (mm2) 864.7  是否满足 满足
⒉受剪承载力验算
斜截面受剪承载力VCS=0.07fcbh0+1.5fyvnAsvh0/s (KN)  
验算VCS≥ V  
⒊受扭承载力验算
截面核芯部分短边尺寸bcor=b-50 (mm)   截面核芯部分长边尺寸hcor=h-50 (mm)  
截面核芯部分面积Acor=bcorhcor (mm2)   截面核芯部分周长ucor=2(bcor+hcor) (mm)  
受扭全部纵筋面积Astl (mm2)   沿截面周边单肢箍筋面积Ast1 (mm2)  
受扭纵筋与箍筋的配筋强度比值ζ=fyAstls/fyvAst1ucor  
ζ实际取值(当ζ<0.6时，取0.6；当ζ>1.7时，取1.7)  
0.35ftWt+1.2ζ1/2*fyvAst1Acor/s (KN·m)   验算T≤ 0.35ftWt+1.2ζ1/2*fyvAst1Acor/s  

基础底面长L= 4300 1
基础底面宽B= 4500 mm
基础高度h= 1000 mm
轴力标准值Fk= 3152.0  kN
地基承载力特征值fak= 140 kPa
地基承载力深度修正系数ηd= 1.2 
基础砼容重γc= 25.0  kN/m
软弱下卧层顶面埋置深度dz= 5360 mm
基础埋置深度d= 1700 mm
第一层土（持力层上面）土层厚度d1= 1610 mm
第一层土的重度γ1= 18.0  kN/m^3
持力层土的重度γ2= 18.0  kN/m^3
上层土压缩模量Es1= 7.00  MPa
下层土（软弱下卧层）压缩模量Es2= 4.00  MPa
地下水埋深dw= 3650 mm
下卧层顶面以上平均重度γm= 14.81  kN/m^3
软弱下卧层顶面处经深度修正后地基承载力特征值faz= 226.37  kPa 地基压力扩散角θ双向插值计算
基础自重Gk1＝ γc * Vc =γc * L * B * h= 483.75  kN Es1/Es2 z/b
基础上的土重Gk2 ＝ γ1 * L * B * ( d - h)= 243.81  kN 0.25  0.50  0.50 
基础自重Gk ＝ Gk1 + Gk2= 727.56  kN 1.00  2.00  21.00  21.00 
基础底面至软弱下卧层顶面的距离 z ＝ dz - d= 3660 mm 1.75  3.50  21.75  21.75 
z/B= 0.85  10.00  20.00  30.00  30.00 
Es1/Es2= 1.75  注：z/b<0.25时取θ＝0，必要时，宜由试验确定；z/b>0.50时θ值不变。
地基压力扩散角θ= 21.8  °
pk ＝ (Fk + Gk) / A= 200.49  kPa
pc ＝ γ1 * d1 + γ2 * (d - d1)= 30.60  kPa
pz＝L*B*(pk-pc)/[(B+2*z*tanθ)*(L+2*z*tanθ)]= 61.36  kPa
pcz ＝ γm * dz= 79.38  kPa
pz + pcz ＝ 140.74  < faz= 226.37  kpa 通过
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             地下室外墙计算书       回目录
混凝土标号C 35 混凝土强度fc= 16700 KN/m2
混凝土抗拉强度标准值  ftk= 2.20 N/mm2
钢筋强度设计值为 300 N/mm2 钢筋弹性模量(N/m2)  Es= 200000
室内地坪±0.00相当于绝对标高(m) 4.65 室内外高差(m)H1= 0.45
地下室层高(m)     H= 3.15
地下水位的绝对标高(m)
3.7
地下室设计抗渗等级(Mpa) 0.800  最大水头与墙厚比值系数 15
初估外墙厚度hw(m) 0.146666667 故取外墙厚度hw(m) 0.3 满足要求
土有效内摩擦角 φ' 15 静止土压力系数　Ko= 0.59 
土的重度(KN/m3) r 20 地下水重度(KN/m3) rw= 10
土浮重度(KN/m3)ro= 10 地面堆载(KN/m2)  qo= 10
1
1. 外墙配筋计算
土压力  po= 7.065488151 KN/m
土压力  p1= 14.1309763 KN/m
土压力  p2= 53.40956208 KN/m
受弯计算:
弯距  M=
39.12216876 KN.m
墙的有效高度(mm)  ho= 242
配筋计算:
αs=M/(fcbho2)=
0.040 
γs=
0.979582397
As= M/(γsfyho)= 550.1046666 mm2/m
实配钢筋Φ 16 @ 150
As=  1,340.41  mm2/m 满足要求
2. 外墙裂缝变形计算
钢筋的应力 σsk=  138.63  N/mm2
有效受拉混凝土配筋率 ρte=
0.89%
故取有效配筋率 ρte=
0.01
钢筋应变的不均匀系数　ψ=
0.07  <0.2
故取不均匀系数 ψ=
 0.2
最大裂缝宽度 ωmax=
0.05553  <0.2 满足要求

基础J-1(按《地基基础设计规范(GB5000-21)》进行设计) 回目录
地基承载力特征值fak 210 kpa
承载力修正系数ηb 0
承载力修正系数ηd 1
基底以下土的重度γ 20 kN/M^3
基底以上土的加权平均重度γm 20 kN/M^3
基础埋深d(用于承载力修正) 2000 mm
基础根部高度H 800 mm
基础端部高度h1 400 mm
柱宽bc' 600 mm 注意啦:
柱高hc' 600 mm 轴心荷载pk  通过
Y向双柱形心距离cy 1000 mm X向pkmaxX 通过
X向双柱形心距离cx 1000 mm X向pkminX >0可以
覆土厚度 ds(用于计算基础自重) 2000 mm Y向pkmaxY 通过
永久荷载控制的荷载组合分项系数γz 1.35 Y向pkminY >0可以
混凝土强度等级 25 X方向冲切验算 通过
钢筋强度fy 300 N/mm^2 Y方向冲切验算 通过
保护层厚度as 80 mm X方向剪切验算 通过
柱1竖向力Fk1 2540 kN 柱2Fk2 0 kN Y方向剪切验算 通过
柱1基础顶面弯矩Mkx1' 23 kN·M 柱2Mkx2' 0 kN·M 柱下局部受压 通过
柱1基础顶面弯矩Mky1' -62 kN·M 柱2Mky2' 0 kN·M AsI= 1336  mm^2/M
柱1基础顶面剪力Vkx1 31 kN 柱2Vkx2 0 kN AsⅡ= 1273  mm^2/M
柱1基础顶面剪力Vky1 80 kN 柱2Vky2 0 kN Φ 12 @85
基础长宽比(L/B) 1 X向轴力点=Fk2*cx/(Fk1+Fk2)= 0 mm Φ 12 @89
h0= 720 mm Y向轴力点=Fk2*cy/(Fk1+Fk2)= 0 mm
(双柱)柱根宽度bc 1600 mm X向轴力偏心距ex0= -500 mm
(双柱)柱根长度hc 1600 mm Y向轴力偏心距ey0= -500 mm
Fk= 2540.00  kN fc= 11.9 N/mm^2
竖向力F=γz*Fk= 3429.00  kN ft= 1.27 N/mm^2
fa＝fak+ηb*γ*(b-3)+ηd*γm*(d-0.5)= 240 kpa
轴心受压基底面积=(Fk+Gk)/(fa-γg*ds) 12.70  M^2 (注：γg取20.0kN/M^3)
计算基础长度b= 3564  mm 取基础长度b= 5500 mm
计算基础宽度L= 3564  mm 取基础宽度L= 5100 mm
Mx=γz*{(Mkx1'+Mkx2')-(Vky1+Vky2)*H+Fk*ey0}= -1769.9  kN·M
My=γz*{(Mky1'+Mky2')+(Vkx1+Vky2)*H+Fk*ex0}= -1764.7  kN·M
Y 轴方向截面面积 Acb 3.4 M^2
X 轴方向截面面积 AcL 3.64 M^2
X轴基础顶面坡度 11.89  °
Y轴基础顶面坡度 13.24  °
基础底面积A 28.05  M^2
X向Wx＝l * b * b / 6  25.71  M^3
Y向Wy ＝ b * l * l / 6 23.84  M^3
基础及土自重标准值Gk＝γg*A*ds＝ 1122.00  kN
基础及的土重设计值G＝γz*Gk＝ 1514.7 kN
轴心荷载作用下pk ＝ (Fk + Gk) / A 130.55  < fa= 240.0  kpa 通过
X向pkmaxX＝(Fk+Gk)/A+|Mky|/Wx= 181.39  < 1.2*fa= 288.0  kpa 通过
X向pkminX＝(Fk+Gk)/A－|Mky|/Wx= 79.71  > 0.00  kpa >0可以
X向偏心矩ex＝Mky/(Fk+Gk)= -0.357  < b/6= 0.92  m
Y向pkmaxY＝(Fk+Gk)/A+|Mkx|/Wy= 185.54  < 1.2*fa= 288.0  kpa 通过
Y向pkminY＝(Fk+Gk)/A－|Mkx|/Wy= 75.57  > 0.00  kpa >0可以
Y向偏心矩ey＝Mkx/(Fk+Gk)= -0.358  < L/6= 0.850  m 中间结果
pmaxX＝γz*PkmaxX= 244.88  kpa pjmaxX＝pmaxX-G/A= 190.9  kpa Alx＝0.5*(L+bc+2*Ho)*(L-bc-2*Ho)/2+L*(b-hc-L+bc)/2= 5212100
pmaxY＝γz*PkmaxY= 250.48  kpa pjmaxY＝pmaxY-G/A= 196.5  kpa Alx＝L*[0.5*(b-hc)-h0]= 6273000
X方向冲切验算 Alx＝0.5*(b-hc+2*bc+2*Ho)*[(b-hc)/2-Ho]= 5252100
因b - hc=
3900 >
L - bc=
3500 mm
b= 5500 > hc+2*Ho= 3040 mm
L= 5100 > bc+2*Ho= 3040 mm Aly＝0.5*(b+hc+2*Ho)*(b-hc-2*Ho)/2+b*(L-bc-b+hc)/2= 4152100
Alx＝0.5*(L+bc+2*Ho)*(L-bc-2*Ho)/2+L*(b-hc-L+bc)/2= 5212100 mm^2 Aly＝b*[0.5*(L-bc)-h0]= 5665000
ab ＝ Min{bc + 2 * Ho，l} ＝ 3040 mm Aly＝0.5*(l-bc+2*hc+2*Ho)*[(l-bc)/2-Ho]= 4192100
amx ＝ (bc + ab) / 2 ＝ 2320 mm
0.7 * βhp * ft * amx * Ho ＝ 1336.49  > Flx＝pjmaxX*Alx＝ 994.88  通过
Y方向冲切验算
Aly＝0.5*(l-bc+2*hc+2*Ho)*[(l-bc)/2-Ho]= 4192100 mm^2
ab ＝ Min{hc + 2 * Ho，b} 3040 mm
amy ＝ (hc + ab) / 2 2320 mm
0.7 * βhp * ft * amY * Ho ＝ 1336.49  > Fly＝pjmaxY*Aly＝ 823.65  通过
X 方向（b 方向）剪切验算
计算宽度Lo＝{1.0-0.5*[1.0-(bc+2*50)/L]*(Ho-h1)/Ho}*L＝ 4344.44  mm
Vx＝pj*Ax＝pj*(b-hc)*L/2＝ 1898.29  < 0.7*βh*ft*Lo*Ho＝ 2780.79  通过
Y 方向（l 方向）剪切验算
计算宽度bo＝{1.0-0.5*[1.0-(hc+2*50)/b]*(Ho-h1)/Ho}*b＝ 4685.19  mm
Vy＝pj*Ay＝pj*(l-bc)*b/2= 1837.21  < 0.7*βh*ft*bo*Ho＝ 2998.89  通过
X 方向（b 方向）柱边（绕 Y 轴）抗弯计算
pmaxX＝γz*PkmaxX= 244.88  kpa
pminX＝γz*PkminX= 107.61  kpa
pX＝pminX+(pmaxX-pminX)*(b+hc)/b/2= 196.21  kpa
MIx=(b-hc)^2*[(2*L+bc)*(pmaxX+pX-2*G/A)+(pmaxX-pX)*L]/48= 1324.1  kN·M
MⅡx=(L-bc)^2*(2*b+hc)*(pmaxX+pminX-2*G/A)/48= 786.2  kN·M
Y 方向（l 方向）柱边（绕 X 轴）抗弯计算
pmaxY＝γz*PkmaxY= 250.48  kpa
pminY＝γz*PkminY= 102.02  kpa
pY＝pminY+(pmaxY-pminY)*(L+bc)/L/2= 199.53  kpa
MIy=(b-hc)^2*[(2*L+bc)*(pmaxY+pY-2*G/A)+(pmaxY-pY)*L]/48= 1361.1  kN·M
MⅡy=(L-bc)^2*(2*b+hc)*(pmaxY+pminY-2*G/A)/48= 786.2  kN·M
MⅠ ＝ Max{MⅠx，MⅡy} ＝ 1324.12  kN·M
AsⅠ=MⅠ/0.9*h0*fy*L= 1336  mm^2/M Φ 12 @85
MⅡ ＝ Max{MⅡx，MⅠy} ＝ 1361.15  kN·M
AsⅡ=MⅡ/0.9*h0*fy*B= 1273  mm^2/M Φ 12 @89
柱下局部受压承载力计算
混凝土局部受压面积 Al ＝ bc * hc ＝ 2560000 mm^2
Ab ＝ (bx + 2 * c) * (by + 2 * c)= 2890000 mm^2
βl ＝ Sqr(Ab / Al)= 1.06 
1.35 * βc * βl * fc * Al ＝ 43696.80  > F = 3429.0  kN 通过
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             一字形剪力墙配箍计算      
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混凝土标号C 30 混凝土强度fc= 14300 KN/m2
剪力墙墙肢长度 hw= 2000 mm 剪力墙墙肢厚度(mm) bw= 300
剪力墙抗震等级为 二级 抗震设防烈度 7度
1
1. 阴影处箍筋计算:
约束边缘构件的配箍特征值  λv= 0.2
约束边缘构件沿墙肢方向长度(mm) Lc= 400
1.5bw= 450.000 
箍筋强度设计值为(N/mm2)
210
按规范计算墙肢方向长度(mm)  Lc= 450.000 
箍筋直径(mm) d=
12
实际取沿墙肢方向长度(mm)  Lc= 900.000  满足要求
实际取阴影处暗柱长度  hc=
450.000 
按《高规》第(7.2.16)公式求得体积配箍率 ρv=λvfc/fyv= 1.3619%
箍筋间距(mm)  S1= 100
箍筋肢数 N1=
2
箍筋肢数 N2=
3.5
箍筋的体积配箍率 ρv= 1.8362%
实配箍筋直径 d= 
12 @ 100
满足要求
2. 阴影处纵向钢筋计算:
约束边缘构件纵向钢筋配筋率 ρsmin= 1.0%
按《高规》构造要求需配纵向钢筋根数 6 纵向钢筋直径 d= 14
纵向钢筋面积  As=
1350
实配纵向钢筋根数 n=
8 实配纵向钢筋直径 d= 16 
实配纵向钢筋面积  As=
1608.495411 满足要求
3. 非阴影处箍筋计算:
箍筋间距(mm)  S1= 150
箍筋直径(mm) d=
10
箍筋肢数 N3=
2
箍筋肢数 N4=
4
非阴影处配箍特征值  λv= 0.1
按《高规》第(7.2.16)公式求得体积配箍率 ρv=λvfc/fyv= 0.6810%
箍筋的体积配箍率 ρv= 0.9117%
实配箍筋直径 d= 
10  @ 150
满足要求

             L形剪力墙配箍计算 
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混凝土标号C 40 混凝土强度fc= 19100 KN/m2
剪力墙墙肢长度 hwx= 5500 mm 剪力墙墙肢厚度(mm) bw= 400
剪力墙抗震等级为 二级 抗震设防烈度 8度
剪力墙墙肢长度 hwy= 5000 mm 剪力墙墙肢厚度(mm) bf= 400
1
1. 阴影处箍筋计算:
约束边缘构件的配箍特征值  λv= 0.2
约束边缘构件沿墙肢方向长度(mm) Lcx= 825
1.5bw= 600.000 
箍筋强度设计值为(N/mm2)
210
hcx= 800.000 
按规范计算墙肢方向长度(mm)  Lcx= 825.000 
箍筋直径(mm) d=
14
实际取沿墙肢方向长度(mm)  Lcx= 1000  满足要求
实际取阴影处暗柱长度  hcx=
800 
约束边缘构件沿墙肢方向长度(mm) Lcy= 750 
1.5bf=
600  hcy= 800.000 
按规范计算墙肢方向长度(mm)  Lcy= 750 
实际取沿墙肢方向长度(mm)  Lcy= 1200  满足要求
实际取阴影处暗柱长度  hcy=
800 
按《高规》第(7.2.16)公式求得体积配箍率 ρv=λvfc/fyv= 1.8190%
箍筋间距(mm)  S1= 150
箍筋肢数 N1=
2
箍筋肢数 N2=
4
箍筋肢数 N3=
2
箍筋肢数 N4=
4
箍筋的体积配箍率 ρv= 1.4416%
实配箍筋直径 d= 
14 @ 150
★★★不满足要求
2. 阴影处纵向钢筋计算:
约束边缘构件纵向钢筋配筋率 ρsmin= 1.0%
按《高规》构造要求需配纵向钢筋根数 6 纵向钢筋直径 d= 14
纵向钢筋面积  As=
4800
实配纵向钢筋根数 n=
14 实配纵向钢筋直径 d= 22 
实配纵向钢筋面积  As=
5321.857864 满足要求
3. X方向非阴影处箍筋计算:
判断是否进行X方向非阴影处箍筋计算： 需要进行非阴影处箍筋计算
箍筋间距(mm)  S1= 150
箍筋直径(mm) d=
10
箍筋肢数 N5=
2
箍筋肢数 N6=
4
非阴影处配箍特征值  λv= 0.1
按《高规》第(7.2.16)公式求得体积配箍率 ρv=λvfc/fyv= 0.9095%
箍筋的体积配箍率 ρv= 1.4960%
实配箍筋直径 d= 
10  @ 150
满足要求
4. Y方向非阴影处箍筋计算:
判断是否进行Y方向非阴影处箍筋计算： 需要进行非阴影处箍筋计算
箍筋间距(mm)  S1= 150
箍筋直径(mm) d=
10
箍筋肢数 N7=
2
箍筋肢数 N8=
4
非阴影处配箍特征值  λv= 0.1
按《高规》第(7.2.16)公式求得体积配箍率 ρv=λvfc/fyv= 0.9095%
箍筋的体积配箍率 ρv= 0.8577%
实配箍筋直径 d= 
10  @ 150
★★★不满足要求

墙体类别 承重墙
墙体顶部支承情况 上端自由
砂浆强度等级 M5.0
墙体厚度h（ht） 370 mm
墙体计算高度H0 3900 mm
相邻窗间墙或壁柱之间的距离s 6000 mm
在宽度s范围内的门窗洞口总宽度bs 4000 mm
自承重墙允许高厚比修正系数μ1 1
有门窗洞口允许高厚比修正系数μ2＝1-0.4*bs/s 0.733333
构造柱沿墙长方向的宽度bc 240 mm
构造柱间距L 6000 mm
考虑构造柱有利作用系数γ 0
构造柱提高系数μc=1+γ*bc/L 1
墙体允许高厚比[β] 24
墙体计算高厚比β 10.54054 < μ1*μ2*μc*[β]= 17.6 通过
墙体允许高度值[H0]=μ1*μ2*μc*[β]*h 6512 mm
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            无翼墙L形暗柱计算书      
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混凝土标号C 40 混凝土强度fc= 19100 KN/m2
剪力墙墙肢长度 hwx= 1450 mm 剪力墙墙肢厚度(mm) bw= 250
剪力墙抗震等级为 二级 抗震设防烈度 7度
剪力墙墙肢长度 hwy= 225 mm 剪力墙墙肢厚度(mm) bf= 250
hwy<3bf,为无翼墙L形剪力墙,并按无翼墙计算
1
1. 阴影处箍筋计算:
约束边缘构件的配箍特征值  λv= 0.2
约束边缘构件沿墙肢方向长度(mm) Lcx= 290
1.5bw= 375.000 
箍筋强度设计值为(N/mm2)
210
hcx= 550.000 
按规范计算墙肢方向长度(mm)  Lcx= 450.000 
箍筋直径(mm) d=
12
实际取沿墙肢方向长度(mm)  Lcx= 550  满足要求
实际取阴影处暗柱长度  hcx=
550 
约束边缘构件沿墙肢方向长度(mm) Lcy= 225 
hcy= 225 
实际取沿墙肢方向长度(mm)  Lcy=hcy= 225 
按《高规》第(7.2.16)公式求得体积配箍率 ρv=λvfc/fyv= 1.8190%
箍筋间距(mm)  S1= 100
箍筋肢数 N1=
2
箍筋肢数 N2=
2
箍筋肢数 N3=
2
箍筋肢数 N4=
1
箍筋的体积配箍率 ρv= 2.2081%
实配箍筋直径 d= 
12 @ 100
满足要求
2. 阴影处纵向钢筋计算:
约束边缘构件纵向钢筋配筋率 ρsmin= 1.0%
按《高规》构造要求需配纵向钢筋根数 6 纵向钢筋直径 d= 14
纵向钢筋面积  As=
1312.5
实配纵向钢筋根数 n=
0 实配纵向钢筋直径 d= 18 
实配纵向钢筋面积  As=
0 ★★★不满足要求
3. X方向非阴影处箍筋计算:
判断是否进行X方向非阴影处箍筋计算： 不需要进行非阴影处箍筋计算
箍筋间距(mm)  S1= 150
箍筋直径(mm) d=
12
箍筋肢数 N5=
2
箍筋肢数 N6=
4
非阴影处配箍特征值  λv= 0.1
按《高规》第(7.2.16)公式求得体积配箍率 ρv=λvfc/fyv= 0.9095%
箍筋的体积配箍率 ρv= -11.3097%
实配箍筋直径 d= 
12  @ 150
★★★不满足要求

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数据输入
砖（含KP-1型空心砖）砌体抗压强度设计值f (N/mm2)
砌体强度等级 MU10 砌体截面宽度bq (mm) 240  砖强度等级 砂浆强度等级 砂浆强度
砂浆强度等级 M2.5 砌体有效长度lq (mm)（指洞口间部分） 1200  M15 M10 M7.5 M5 M2.5 0
梁截面高度hc (mm) 400  支座反力Nl (KN) MU30 4.16  3.45  3.10  2.74  2.39  1.22 
梁截面宽度bc (mm) 240  梁底砌体上部设计荷载N0 (KN) 0  MU25 3.80  3.15  2.83  2.50  2.18  1.11 
梁支承长度a (mm) 240.0  梁底受压应力图形完整性系数η 0.7 MU20 3.40  2.82  2.53  2.24  1.95  1.00 
砌体角部受压或空心砖砌体　 砌体局部抗压强度提高系数γ上限值 1.5 MU15 2.94  2.44  2.19  1.94  1.69  0.86 
MU10 2.40  1.99  1.79  1.58  1.38  0.70 
MU7.5 1.73  1.55  1.37  1.19  0.61 
数据输出
1.38
砌体抗压强度设计值f  (N/mm2) 1.38 梁端有效支承长度a0=10(hc/f)1/2 (mm) 170.3 
a0实际取值 （a0≤a） 170.3  局部受压面积Al=a0bc (mm2) 40860 
局部抗压计算长度l0=2bq+bc (mm) 720.0  局部抗压计算面积A0=bql0 (mm2) 172800 
l0实际取值 （l0≤lq） 720.0  A0 / Al 4.2 
上部荷载折减系数ψ=1.5-0.5A0/Al -0.61  ψ实际取值 （ψ≥0） 0
砌体局部抗压强度提高系数γ=1+0.35(A0/Al-1)1/2 1.63 
γ实际取值 （γ≤上限值） 1.50  ψN0+Nl (KN) 0
ηγAlf (KN) 59.21  验算ηγAlf ≥ ψN0+Nl 满足

筏板基础底板冲切、剪切计算 回目录
项目名称：
1.计算依据：规范《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002第8.4.5条
2.计算简图：
        p——相应于荷载效应基本组合的地基土平均净反力设计值
ln1,ln2——计算板格的长边和短边的净长度
3.输入条件：
混凝土C 35
ln1(m) ln2(m) p(kPa) h(mm) as(mm) h0=h-as ft
8 8 200 500 55 445 1.57
4.底板冲切高度计算：
因为： h<=800 所以： 1 (GB50007-2002第8.2.7条)
当底板区格为矩形双向板时，底板受冲切所需的厚度h0:
(GB50007-2002式8.4.5-2)
= 321  mm OK!  底板厚度满足冲切要求
5.底板斜截面受剪承载力验算：
(GB50007-2002式8.4.5-3)
= 1
(本式中
因h0<800 故h0为: 800 )
(GB50007-2002式8.4.5-4)
式8.4.5-3右侧为： 3846.5 kN
受剪阴影部分面积为： (2*ln2-ln1-2*h0)*(ln1-2*h0)/4
= 12.6  m2
2527.6  kN OK!  满足式8.4.5-3要求

混凝土采用 C 40 fc= 19.1 ft= 1.71 Ec= 3.25
1
混凝土 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80
Ec(1E4N/mm^2) 2.20  2.55  2.80  3.00  3.15  3.25  3.35  3.45  3.55  3.60  3.65  3.70  3.75  3.80 
fc(N/mm^2) 7.2 9.6 11.9 14.3 16.7 19.1 21.1 23.1 25.3 27.5 29.7 31.8 33.8 35.9
ft(N/mm^2) 0.91 1.1 1.27 1.43 1.57 1.71 1.8 1.89 1.96 2.04 2.09 2.14 2.18 2.22

数据输入 回目录
一、荷载数据 二、常规数据
Q1x (KN) 15 Q2x (KN) 62 地基承载力设计值f (KN/m2) 240.00 
Q1y (KN) 5.5 Q2y (KN) -11.3 基础埋置深度d (m) 2.70 
N1 (KN) -676.5 N2 (KN) -1807.5 柱1沿基础长边方向尺寸b1C (mm) 700.00 
M1x (KN·m) 27 M2x (KN·m) -89.7 柱2沿基础长边方向尺寸b2C (mm) 500.00 
M1y (KN·m) -135.7 M2y (KN·m) -268.6 柱1与柱2间距s (m) 2.22 
一层墙体荷载设计值Nq (KN) 54 混凝土强度等级 C30
柱1与柱2的相对关系 x方向 受力钢筋强度设计值fy (N/mm2) 300
注：柱1与柱2的判定原则为x方向时，柱1在左；y方向时，柱1在下 箍筋强度设计值fyv (N/mm2) 210 
钢筋弹性模量ES (N/mm2) 2.0E+05
数据输出
一、常规数据
混凝土轴心抗压设计值fc (N/mm2) 14.3  系数α1  1.00 
混凝土抗拉标准值ftk (N/mm2) 2.01 混凝土弹性模量EC (N/mm2) 3.0E+04
构件受力特征系数αcr 2.1  纵向受拉钢筋表面特征系数ν 0.7 
二、基础面积计算
基础顶面荷载设计值F=N1+N2+Nq (KN) 2538 基底面积估算A0=1.2F/(f-20d) (m2) 16.37 
基础短边尺寸取值B (m) 3.00  基础长边尺寸取值L (m) 4.80 
基底短边方向抵抗矩WB=BL2/6 (m3) 11.52  基底长边方向抵抗矩WL=LB2/6 (m3) 7.20 
基础底面积实际取值A=B*L (m2) 14.40  基底平均压力值p=F/A+20d (KN/m2) 230.25 
基础底面边缘最大压力值pmax=p+[M1+M2-(Q1+Q2)hL]/WL(KN/m2) 238.31 
注：上式中，当柱1与柱2的相对关系为x方向时，M1与M2取x方向，Q1与Q2取y方向；y方向相反。以下类同
验算  p ≤ f 满足 验算  pmax≤1.2f 满足
三、基础梁计算
基础梁宽bL (mm) 900.00  基础梁高hL (mm) 800.00 
形心相对于N1的距离y=[N2s+M1+M2-(Q1+Q2)hL]/(N1+N2) (m) 1.64  实际取值 1.65 
柱1沿基础长边方向至基础边距离a1 (m) 0.75  柱2沿基础长边方向至基础边距离a2 (m) 1.83 
梁上净线荷载qj=(pmax-20d)*B (KN/m) 552.9  基础梁有效高度h0L=hL-50 (mm) 750.00 
梁底正弯距M+max=qj*(MAX[a1,a2]-bC/2)2/2 (KN·m) 690.2  注：左式中bC取相应柱尺寸
截面抵抗矩系数αS=M+max/α1fcbLh0L2 0.0953  剪力V=qj*(MAX[a1,a2]-bC/2) (KN) 874 
γS=(1+(1-2αS)1/2)/2 0.9498  几肢箍 6
钢筋面积A+S=M+max/γSfyh0L (mm2) 3230  箍筋直径d (mm) 10
钢筋直径d (mm) 25 箍筋间距S (mm) 150
钢筋数量 12 斜截面受剪承载力VCS (KN) 1467.4 
钢筋实际配筋面积AS (mm2) 5890.5 
梁顶负弯距M-max=qjs2/8-(M+max+qj*(MIN[a1,a2]-bC/2)2/2) (KN·m) -393.8  按构造配筋
四、基础梁裂缝验算
短期正弯矩M+S=M+max/1.25 (KN·m) 552.15  ρte=AS/0.5bLhL  0.0164 
σsk=M+S/ηh0LAS (N/mm2) 143.66  ρte实际取值(ρte≥0.01) 0.0164 
ψ=1.1-0.65ftk/ρteσsk 0.544  应变不均匀系数ψ实际取值(0.2≤ψ≤1.0) 0.544 
受拉区纵筋等效直径deq=d/ν (mm) 35.7  最外层受拉钢筋外边缘至受拉底边距离c (mm) 20
最大裂缝宽度ωmax=αcrψσsk/ES(1.9c+0.08deq/ρte) (mm) 0.17 
最大裂缝宽度限值ωlim (mm) 0.20  验算ωmax ≤ ωlim 满足
五、基础配筋计算
基础翼板高度取值hb (mm) 500.00  基础翼板有效高度h0b=hb-50 (mm) 450.00 
基础板弯距Mb=(pmax-20d)*[(B-bL)/2]2/2 (KN·m) 101.6 
钢筋面积AS=Mb/0.9fyh0b (mm2) 836 
钢筋直径d (mm) 14 钢筋实际配筋面积AS (mm2) 1026.3 
钢筋间距s (mm) 150 是否满足 满足

牛腿设计
基本的构造规定:   牛腿的端部高度        ，且不小于200mm
  牛腿底面斜角
  牛腿外边缘与吊车梁外边的距离不宜小于70mm
作用于牛腿顶部按荷载效应标准组合计算的竖向力值Fvk= 700 KN
作用于牛腿顶部按荷载效应标准组合计算的水平拉力值Fhk= 26 KN
竖向力设计值Fv= 980 KN 水平拉力设计值Fh= 36.4 KN
裂缝控制系数β= 0.65 牛腿宽度b= 500 mm
竖向力的作用点至下柱边缘的水平距离a= 270 mm 根据公式
下柱边缘到牛腿外边缘的水平长度c= 550 mm Fvk≤β*(1-0.5Fhk/Fvk)*ftk*b*h0/(0.5+a/h0)
牛腿与下柱交接处的垂直截面高度h= 800 mm 初算高度= 880.6652 mm
牛腿的外边缘高度h1= 300 mm
外边缘初算最小高度=h-c*tg45=
411.15 mm
混凝土强度等级 C30
fc= 14.3 ftk= 2.01 ft= 1.43
钢筋抗拉强度设计值fy ＝ 300N/mm 纵筋合力点至近边距离as= 40
最小配筋率ρmin=Max{0.20%, 0.45ft/fy}= 0.002145
牛腿顶面受压面的面积要求
横向受压长度必须≥
 130.5361
牛腿的配筋计算
纵向受力钢筋的总截面面积按混凝土规范式 10.8.2 计算
As ≥ Fv * a / 0.85 / fy / ho + 1.2 * Fh / fy= 1510.925
选用 3 根直径 20 面积为 942.4778 不满足!
箍筋的直径宜为 6～12mm，间距宜为 100～150mm，且在上部 2ho / 3 ＝ 506.66667
范围内的水平箍筋总截面面积不宜小于承受竖向力的受拉钢筋截面面积的二分之一
Asv ＝ As / 2 = 471.2389
当 a / ho ≥ 0.3 时，宜设置弯起钢筋 a/ho= 0.355263 需要弯起钢筋！
Asw ＝ As / 2 ＝ 471.2389
集中荷载作用点到牛腿斜边下端点连线的长度l ＝ 844.3341
弯起钢筋宜位于牛腿上部 l/6 至 l/2 140.7223 至 422.167 之间的范围内

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上海地区钢结构用地震反映谱
烈度 6 7 或 6 7 8 9 括号内用于设计基本地震加速度为0.15g和0.3g的地区 新规范GB50011-2001
αmax 0.04 0.08 0.04 0.08(0.12) 0.16(0.24) 0.32 多遇
上海规范 — 0.5(0.72) 0.9(1.2) 1.4 罕遇
特征周期值(S)
设计地震分组 场地类别
I II III IV
第一组 0.25 0.35 0.45 0.65
第二组 0.3 0.4 0.55 0.75
第三组 0.35 0.45 0.65 0.9
对IV类场地土地震反映谱按下列采用 对I~III类场地土地震反映谱按下列采用
αmax= 0.08 αmax= 0.08
对全钢结构，ξ=0.02 阻尼比ξ= 0.05
T α 特征周期Tg= 0.65
0 0.036 衰减指数γ= 0.90
0.05 0.074 下降斜率调整系数η1= 0.02
0.1 0.112 阻尼调整系数η2= 1.00
0.15 0.112
0.2 0.112 T α
0.25 0.112 0 0.036
0.3 0.112 0.05 0.058
0.35 0.112 0.1 0.08
0.4 0.112 0.15 0.08
0.45 0.112 0.2 0.08
0.5 0.112 0.25 0.08
0.55 0.112 0.3 0.08
0.6 0.112 0.35 0.08
0.65 0.112 0.4 0.08
1 0.112 0.45 0.08 1
0.75 0.112 0.5 0.08
0.8 0.112 0.55 0.08
0.85 0.112 0.6 0.08
0.9 0.112 0.65 0.08
0.95 0.106334984 0.7 0.074838
1 0.10122571 0.75 0.070333
1.05 0.096593767 0.8 0.066364
1.1 0.092374873 0.85 0.06284
1.15 0.088515822 0.9 0.059689
1.2 0.084972195 0.95 0.056854
1.25 0.081706615 1 0.054289
1.3 0.078687403 1.05 0.051957
1.35 0.075887529 1.1 0.049826
1.4 0.073283789 1.15 0.047872
1.45 0.07085615 1.2 0.046073
1.5 0.068587224 1.25 0.044411
1.55 0.066461846 1.3 0.042871
1.6 0.064466731 1.35 0.041439
1.65 0.062590186 1.4 0.040105
1.7 0.060821884 1.45 0.038858
1.75 0.059152664 1.5 0.03769
1.8 0.057574374 1.55 0.036594
1.85 0.056079738 1.6 0.035563
1.9 0.054662234 1.65 0.034592
1.95 0.053316006 1.7 0.033675
2 0.052035776 1.75 0.032808
2.05 0.050816778 1.8 0.031987
2.1 0.049654694 1.85 0.031207
2.15 0.048545604 1.9 0.030467
2.2 0.047485942 1.95 0.029763
2.25 0.046472455 2 0.029093
2.3 0.04550217 2.05 0.028453
2.35 0.044572366 2.1 0.027843
2.4 0.043680544 2.15 0.027259
2.45 0.04282441 2.2 0.026701
2.5 0.04200185 2.25 0.026167
2.55 0.041210915 2.3 0.025654
2.6 0.040449804 2.35 0.025162
2.65 0.03971685 2.4 0.02469
2.7 0.039010509 2.45 0.024236
2.75 0.038329349 2.5 0.023799
2.8 0.037672039 2.55 0.023379
2.85 0.037037338 2.6 0.022974
2.9 0.036424094 2.65 0.022583
2.95 0.035831228 2.7 0.022207
3 0.035257736 2.75 0.021843
3.05 0.034463079 2.8 0.021492
3.1 0.033753196 2.85 0.021152
3.15 0.033068947 2.9 0.020824
3.2 0.03240902 2.95 0.020506
3.25 0.031772191 3 0.020198
3.3 0.031157315 3.05 0.019899
3.35 0.030563319 3.1 0.01961
3.4 0.029989198 3.15 0.01933
3.45 0.02943401 3.2 0.019058
3.5 0.028896868 3.25 0.018794
3.55 0.028376941 3.3 0.018714
3.6 0.027873446 3.35 0.018634
3.65 0.027385647 3.4 0.018554
3.7 0.026912848 3.45 0.018474
3.75 0.026454396 3.5 0.018394
3.8 0.026009671 3.55 0.018314
3.85 0.025578091 3.6 0.018234
3.9 0.025159104 3.65 0.018154
3.95 0.024752188 3.7 0.018074
4 0.024356848 3.75 0.017994
4.05 0.023972617 3.8 0.017914
4.1 0.023599051 3.85 0.017834
4.15 0.023235729 3.9 0.017754
4.2 0.022882253 3.95 0.017674
4.25 0.022538242 4 0.017594
4.3 0.022203337 4.05 0.017514
4.35 0.021877194 4.1 0.017434
4.4 0.021559488 4.15 0.017354
4.45 0.021249908 4.2 0.017274
4.5 0.020948159 4.25 0.017194
4.55 0.020653958 4.3 0.017114
4.6 0.020367037 4.35 0.017034
4.65 0.020087139 4.4 0.016954
4.7 0.019814021 4.45 0.016874
4.75 0.019547447 4.5 0.016794
4.8 0.019287196 4.55 0.016714
4.85 0.019033052 4.6 0.016634
4.9 0.018784813 4.65 0.016554
4.95 0.018542283 4.7 0.016474
5 0.018305275 4.75 0.016394
5.05 0.01807361 4.8 0.016314
5.1 0.017847116 4.85 0.016234
5.15 0.017625629 4.9 0.016154
5.2 0.017408991 4.95 0.016074
5.25 0.01719705 5 0.015994
5.3 0.016989663 5.05 0.015914
5.35 0.016786688 5.1 0.015834
5.4 0.016587994 5.15 0.015754
5.45 0.016393449 5.2 0.015674
5.5 0.016202933 5.25 0.015594
5.55 0.016016324 5.3 0.015514
5.6 0.01583351 5.35 0.015434
5.65 0.015654379 5.4 0.015354
5.7 0.015478827 5.45 0.015274
5.75 0.015306751 5.5 0.015194
5.8 0.015138054 5.55 0.015114
5.85 0.014972639 5.6 0.015034
5.9 0.014810417 5.65 0.014954
5.95 0.0146513 5.7 0.014874
6 0.014495202 5.75 0.014794
6.05 0.0144 5.8 0.014714
6.1 0.0144 5.85 0.014634
6.15 0.0144 5.9 0.014554
6.2 0.0144 5.95 0.014474
6.25 0.0144 6 0.014394

水磨石面层 总厚度33
名      称 做      法 厚度（mm) 容重(KN/m3) 重量KN(m2) 名      称 做      法 厚度（mm) 容重(KN/m3) 重量KN(m2)
彩色水磨石楼面 白水泥大理石子面 15  25  0.38 
卫生间、厨房
 地砖铺实 10  20  0.20 
1:3水泥砂浆找平 18  20  0.36  1：4干硬性水泥砂浆 25  20  0.50 
纯水泥浆一道 2  20  0.04  基层处理剂一遍 0.05 
钢筋混凝土楼板 120  25  3.00  C20混凝土0.5％找坡 20  25  0.71 
板底20厚粉刷抹平 20  17  0.34  1：2.5水泥砂浆找平 20  20  0.40 
防水涂料 1.5  0.20 
静载分项系数 1.2 楼面静载 4.1  钢筋混凝土楼板 100  25  2.50 
活载分项系数 1.4 楼面活载 2.0  板底20厚粉刷抹平 20  17  0.34 
设 计 值 7.7 
静载分项系数 1.2 楼面静载 4.9 
水泥砂浆面层 总厚度25 活载分项系数 1.4 楼面活载 2.0 
名      称 做      法 厚度（mm) 容重(KN/m3) 重量KN(m2) 设 计 值 8.7 
水泥砂浆楼面 1:1.5水泥砂浆面 13  20  0.26 
1:2.5水泥砂浆底 12  20  0.24 
纯水泥浆一道 2  20  0.04  名      称 做      法 厚度（mm) 容重(KN/m3) 重量KN(m2)
钢筋混凝土楼板 120  25  3.00  卫生间、厨房(下沉300mm) 地砖铺实 10  20  0.20 
板底20厚粉刷抹平 20  17  0.34  1：4干硬性水泥砂浆 25  20  0.50 
基层处理剂一遍 0.05 
静载分项系数 1.2 楼面静载 3.9  加气混凝土回填 280  14  3.92 
活载分项系数 1.4 楼面活载 2.0  1：2.5水泥砂浆找平 20  20  0.40 
设 计 值 7.5  防水涂料 1.5  0.20 
钢筋混凝土楼板 100  25  2.50 
铺地砖面层 总厚度28~33 板底20厚粉刷抹平 20  17  0.34 
名      称 做      法 厚度（mm) 容重(KN/m3) 重量KN(m2)
（抛光）玻化砖楼面 铺地砖面层 13  22  0.29  静载分项系数 1.2 楼面静载 8.1 
纯水泥浆一道 2  20  0.04  活载分项系数 1.4 楼面活载 2.0 
1:2水泥砂浆结合层 20  20  0.40  设 计 值 12.5 
钢筋混凝土楼板 120  25  3.00 
板底20厚粉刷抹平 20  17  0.34  名      称 做      法 厚度（mm) 容重(KN/m3) 重量KN(m2)
阳台（露台）
 地砖铺实 10  20  0.20 
静载分项系数 1.2 楼面静载 4.1  1：4干硬性水泥砂浆 25  20  0.50 
活载分项系数 1.4 楼面活载 2.0  沥青油毡和防水卷材 0.40 
设 计 值 7.7  1：8水泥珍珠岩2％找坡 最薄处20 16  0.96 
1：2.5水泥砂浆找平 20  20  0.40 
缸砖面层 总厚度30 钢筋混凝土楼板 100 25 2.50 
名      称 做      法 厚度（mm) 容重(KN/m3) 重量KN(m2) 板底20厚粉刷抹平 20  17  0.34 
缸砖楼面 缸砖面层 10  22  0.22 
纯水泥浆一道 2  20  0.04 
1:2水泥砂浆结合层 20  20  0.40  静载分项系数 1.2 楼面静载 5.3 
钢筋混凝土楼板 120  25  3.00  活载分项系数 1.4 楼面活载 2.0 
板底20厚粉刷抹平 20  17  0.34  设 计 值 9.2 
静载分项系数 1.2 楼面静载 4.0 
活载分项系数 1.4 楼面活载 2.0 
设 计 值 7.6 
水泥花砖面层 总厚度40
名      称 做      法 厚度（mm) 容重(KN/m3) 重量KN(m2)
水泥花砖楼面 水泥花砖面层 20  22  0.44 
纯水泥浆一道 2  20  0.04 
1:2水泥砂浆结合层 20  20  0.40 
钢筋混凝土楼板 120  25  3.00 
板底20厚粉刷抹平 20  17  0.34 
静载分项系数 1.2 楼面静载 4.2 
活载分项系数 1.4 楼面活载 2.0 
设 计 值 7.9 
石材面层 总厚度50
名      称 做      法 厚度（mm) 容重(KN/m3) 重量KN(m2)
花岗石楼面 石材面层 30  28  0.84 
纯水泥浆一道 2  20  0.04 
1:3水泥砂浆结合层 15  20  0.30 
纯水泥浆一道 2  20  0.04 
钢筋混凝土楼板 120  25  3.00 
板底20厚粉刷抹平 20  17  0.34 
静载分项系数 1.2 楼面静载 4.6 
活载分项系数 1.4 楼面活载 2.0 
设 计 值 8.3 
木材面层 总厚度115~118
名      称 做      法 厚度（mm) 容重(KN/m3) 重量KN(m2)
双层硬木板带搁栅楼层 长条硬木企口板 18  8  0.14 
杉木毛板基层 20  4  0.08 
杉木搁栅 8  4  0.03 
1：3水泥砂浆找平 20  20  0.40 
钢筋混凝土楼板 120  25  3.00 
板底20厚粉刷抹平 20  17  0.34 
静载分项系数 1.2 楼面静载 4.0 
活载分项系数 1.4 楼面活载 2.0 
设 计 值 7.6 
防水面层 总厚度60mm
名      称 做      法 厚度（mm) 容重(KN/m3) 重量KN(m2)
大面积防滑地砖楼面 防滑地砖面层 10  22  0.22 
纯水泥浆一道 2  20  0.04 
1:2水泥砂浆结合层 20  20  0.40 
1:3水泥砂浆找平 30  20  0.60 
钢筋混凝土楼板 120  25  3.00 
板底20厚粉刷抹平 20  17  0.34 
静载分项系数 1.2 楼面静载 4.6 
活载分项系数 1.4 楼面活载 2.0 
设 计 值 8.3 
上人屋面
名      称 做      法 厚度（mm) 容重(KN/m3) 重量KN(m2)
上人屋面 C20钢筋砼预制板 35  25  0.88 
1：3水泥砂浆结合层 25  20  0.50 
油毡隔离层 4  12  0.05 
高分子卷材 4  12  0.05 
1：3水泥砂浆找平 20  20  0.40 
憎水珍珠岩保温层 60  4  0.24 
1：3水泥砂浆找平 20  20  0.40 
1:6水泥焦渣找坡 50  15  0.75 
钢筋混凝土楼板 120  25  3.00 
板底20厚粉刷抹平 20  17  0.34 
静载分项系数 1.2 楼面静载 6.6 
活载分项系数 1.4 楼面活载 2.0 
设 计 值 10.7 
非上人屋面
名      称 做      法 厚度（mm) 容重(KN/m3) 重量KN(m2)
非上人屋面 高分子卷材 4  12  0.05 
1：3水泥砂浆找平 20  20  0.40 
憎水珍珠岩保温层 60  4  0.24 
1：3水泥砂浆找平 20  20  0.40 
1:6水泥焦渣找坡 50  15  0.75 
钢筋混凝土楼板 120  25  3.00 
板底20厚粉刷抹平 20  17  0.34 
静载分项系数 1.2 楼面静载 5.2 
活载分项系数 1.4 楼面活载 0.7 
设 计 值 7.2 
坡屋面（按1：2）
名      称 做      法 厚度（mm) 容重(KN/m3) 重量KN(m2)
非上人屋面 英红瓦     1.00 
保温层 40  8  0.32 
沥青卷材防水层 4  12  0.05 
砂浆找平屋20厚 20  20  0.40 
钢筋混凝土楼板 120  25  3.00 
板底20厚粉刷抹平 20  17  0.34 
静载分项系数 1.2 楼面静载 5.1 
活载分项系数 1.4 楼面活载 0.7 
设 计 值 7.1 
考虑坡度后按投影算其楼面荷载应乘1.12 楼面静载 5.7 
楼面活载 0.8 
设 计 值 8.0 

楼梯间荷载计算 2026-7-1 7:38
楼梯基本参数输入(单位:MM)
楼梯间 楼梯斜板 楼梯梁 楼梯平台板 楼梯板面层及抹灰
楼梯开间B=
3600
楼梯斜板净宽BJ=
1625
楼梯梁TL1位置L1=
1
楼梯平台板1跨度=
2350 楼梯面层材料 1 理石
楼梯进深A=
9200
楼梯斜板厚H=
150
楼梯梁TL1宽BL=
250
楼梯平台板1厚H1=
120 楼梯面层厚度 30 水磨石
梁,墙宽度B2=
250
楼梯踏步高Ho=
150
楼梯梁TL1高HL=
450
楼梯平台板2跨度=
1850 容重(KN/M3) 28 地板砖
楼梯井宽B1=
100
楼梯踏步宽Bo=
300
楼梯梁TL2位置L2=
2100
楼梯平台板2厚H2=
120 水泥砂浆
楼梯斜板净跨度L=
4500
楼梯梁TL2宽BL=
250 板底抹灰厚度 20
楼梯活荷载g(KN/M2)=
2
楼梯梁TL2高HL=
450 容重 17
结果显示计算
楼梯斜板装修荷载标准值=
1.74  KN/M2
楼梯斜板面荷载设计值=
12.17  KN/M2
梯斜板与水平夹角=
26.57 
楼梯斜板净自重标准值=
6.07  KN/M2
楼梯平台板1面荷载设计值=
7.82  KN/M2
夹角余玄值=
0.89 
楼梯梁自重标准值=
4.26  KN/M
楼梯平台板2面荷载设计值=
7.82  KN/M2
楼梯平台板1自重标准值=
4.18  KN/M2
楼梯梁1线荷载设计值=
41.68  KN/M
楼梯平台板2自重标准值=
4.18  KN/M2
楼梯梁2线荷载设计值=
39.73  KN/M
楼梯间折合面恒荷载标准值=
6.28  KN/M2
楼梯梁1支座反力设计值=
75.03  KN
楼梯斜板自重标准值=
7.81  KN/M2
楼梯梁2支座反力设计值=
71.51  KN
1
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数据输入 回目录
水平旋转角 β (°) 300  层高 h (mm) 3840  踏步数 u 25 
楼梯实际宽度 b' (mm) 1450  楼梯宽度中心线的辐射半径 r (mm) 1500 
楼梯计算宽度b (mm) 1250 受拉钢筋强度设计值fy (N/mm2) 210
混凝土强度等级 C25 箍筋强度设计值fyv (N/mm2) 210 
活荷载标准值qK (KN/m) 4.00 
数据输出
一、几何参数
水平旋转角 β (弧度) 5.236  楼梯内侧辐射半径r1=r-b'/2 (mm) 775 
楼梯倾斜角ψ=tg-1(h/rβ)  (°) 26.06  楼梯外侧辐射半径r2=r+b'/2 (mm) 2225 
cosψ 0.8984  sinψ 0.4392  梯板厚t = rβ/30cosψ (mm) 291 
每个踏步的水平旋转角ω  (°) 12.0  梯板厚 t 实际取值 (mm) 300 
每个踏步的水平旋转角ω  (弧度) 0.209  设计荷载作用半径R=r+b'2/12r (mm) 1617 
踏步高度a=h/u  (mm) 153.60  m=R/r 1.08 
二、荷载计算
一个踏步范围内踏步板和底板荷载G=25b'(arω/2+t(a2+r2ω2)1/2) (KN) 4.68 
1m2水平投影面上水磨石及板底粉刷荷载G'=0.65(a+rω)/rω+0.34rω/cosψ (KN) 1.09 
总荷载设计值p=1.2(G+G')/Rω+1.4qKb'/m (KN/m) 27.96 
三、内力计算
支座水平力H=pR/h*[2Rsinβ/2+rβsin(β-π)/2] (KN) 99.11  γ=π-β/2 (弧度) 0.524 
下半段螺旋梯段的截面内力如下表所示：（θ为曲面上一点在底面投影的水平旋转角）
内力 计算截面离下支座相对高度 θ/β
0.00  0.10  0.15  0.20  0.30  0.35  0.40  0.50 
径向弯矩Mr 0.00  46.01  48.98  41.08  5.56  -14.72  -32.01  -47.63 
法向弯矩Mn 66.78  134.92  157.64  169.16  153.88  127.65  91.26  0.00 
扭矩T -32.65  -17.15  -4.50  7.52  21.62  21.76  17.42  0.00 
径向剪力Vr 85.83  49.55  25.65  0.00  -49.55  -70.08  -85.83  -99.11 
法向剪力Vn 84.56  47.36  32.38  20.26  4.83  1.12  -0.50  0.00 
轴力N 96.50  118.70  122.39  120.23  97.90  78.55  54.92  0.00 
注： Mr=pRrβ/2sinθ-Hhθ/βcos(θ+γ-π/2)-pR2(1-cosθ)
Mn=[pRrβ/2(1-cosθ)-Hhθ/βsin(θ+γ-π/2)+pR(Rsinθ-rθ)]sinψ+Hrcos(θ+γ-π/2)cosψ
T=[pRrβ/2(1-cosθ)-Hhθ/βsin(θ+γ-π/2)+pR(Rsinθ-rθ)]cosψ-Hrcos(θ+γ-π/2)sinψ
Vr=-Hsin(θ+γ-π/2)
Vn=-Hcos(θ+γ-π/2)sinψ+pR(β/2-θ)cosψ
N=Hcos(θ+γ-π/2)cosψ+pR(β/2-θ)sinψ
上半段螺旋梯的Mr、Vr与下半段相同，而Mn、T、Vn、N数值与下半段相同，符号相反。
四、截面配筋
因上半段螺旋梯段的N为拉力，所以截面设计按上半段进行，下半段的配筋与上半段相同。
㈠、扭矩T最大截面为： θ/β= 1.00  ，其中Tmax= 32.65  KN·m -32.65 
相关内力为： Mr= 0.00  KN·m ， Mn= -66.78  KN·m
Vr= 85.83  KN ， Vn= -84.56  KN
N= -96.50  KN (拉)
⒈截面验算
截面塑性抵抗矩Wt=t2(3b-t)/6 (mm3) 5.2E+07 混凝土轴心抗压设计值fc (N/mm2) 11.9 
[(Vn/bt0)2+(Vr/tb0+T/Wt)2]1/2 (N/mm2) 0.90  混凝土抗拉设计值ft (N/mm2) 1.27
验算[(Vn/bt0)2+(Vr/tb0+T/Wt)2]1/2 < 0.25fc 满足 验算Vn ≤ 0.07fcbt0 满足
验算[(Vn/bt0)2+(Vr/tb0+T/Wt)2]1/2 < 0.7ft 满足 仅需按构造配置钢筋
验算Vn ≤ 0.035fcbt0 不需验算  
验算T ≤ 0.175ftWt 不需验算  
⒉构造配筋
受扭承载力降低系数βt=1.5/(1+0.5VrWt/Tbt0) 1.248 
βt实际取值（当βt<0.5时，取0.5；当βt>1.0时，取1.0） 1.000 
系数α=1+1.75(2βt-1) 2.75  几肢箍n 2
最小配箍率ρsvmin=0.02αfc/fyv 0.0031  箍筋直径d (mm) 10
实际配箍率ρsv=nAsv/ts 0.0035  箍筋间距s (mm) 150
配箍是否满足(ρsv≥ ρsvmin) 满足
受扭纵筋最小配筋率ρtlmin=0.08(2βt-1)fc/fyv 0.0045 
受弯纵筋最小配筋率ρmlmin 0.0015 
纵筋最小配筋率ρmin=ρmlmin+ρtlmin 0.0060  Ast=ρminbt (mm2) 2262.5 
⒊受剪承载力验算
斜截面受剪承载力VCS=0.07fcbt0+1.5fyvnAsvt0/s (KN)  
验算VCS≥ Vn  
㈡、径向弯矩Mr和轴力N相对最大截面为： θ/β= 0.85 
其中 Mr= 48.98  KN·m ， N= -122.4  KN (拉) 122.39 
偏心矩eor=Mr/N (mm) 400  A'sr=Asr=N(t/2-aS+eor)/f'y(t0-aS) (mm2) 1263.3 
㈢、法向弯矩Mn最大截面为： θ/β= 0.8 ，其中Mnmax= -169.2  KN·m 169.16 
混凝土弯曲抗压设计值fcm (N/mm2) 12.5  截面抵抗矩系数αS=Mn/fcmtb02 0.030 
γS=(1+(1-2αS)1/2)/2 0.985  Asn=Mn/γSfyb0 (mm2) 670.6 
㈣、总的纵向钢筋截面面积As=Ast+2(Asr+Asn) = 6130  mm2
其中 2Asn = 1341.1  mm2应配置在截面两侧， 现选用
钢筋直径d (mm) 20 钢筋数量 (mm) 5 实配钢筋 (mm2) 1570.8  满足
Ast + 2Asr = 4789.0  mm2应配置在截面的上部和下部， 现选用
钢筋直径d (mm) 20 钢筋数量 (mm) 16 实配钢筋 (mm2) 5026.5  满足

数据输入
踏步宽bstep(mm) 280.00  活荷载标准值qK(KN/m) 3.50 
踏步高hstep(mm) 150.00  活荷载准永久值系数ψq 0.50 
梯段板净长ln(mm) 4280 受拉钢筋强度设计值fy(N/mm2) 300
混凝土强度等级 C30 钢筋弹性模量ES(N/mm2) 2.0E+05
构件受力特征系数αcr 2.1  纵向受拉钢筋表面特征系数ν 0.7 
数据输出
一、常规数据
板倾角cosα=1/(1+(hstep/bstep)2)1/2 0.881  混凝土轴心抗压设计值fc (N/mm2) 14.3 
恒荷载 面层 0.65*(bstep+hstep)/bstep 1.00  系数α1  1.00 
踏步 25hstep/2 1.88  混凝土抗拉标准值ftk (N/mm2) 2.01
斜板 25h/cosα 5.11  混凝土弹性模量EC (N/mm2) 3.0E+04
板底抹灰 0.34/cosα 0.39  梯段板厚h=ln/25 (mm) 171.2
栏杆 0.40  梯段板厚实际取值h (mm) 180
恒荷载标准值gK (KN/m) 8.76  有效厚度h0=h-15-d/2 (mm) 157
总荷载设计值p=1.2gK+1.4qK (KN/m) 15.42  板计算跨度l0=1.05ln (mm) 4494
二、截面配筋
弯矩M=pl02/8 (KN·m) 38.92  钢筋直径d (mm) 16
截面抵抗矩系数αS=M/α1fcbh02 0.1104  钢筋间距s (mm) 125
γS=(1+(1-2αS)1/2)/2 0.9414  钢筋实际配筋面积AS (mm2) 1608.5 
钢筋面积AS=M/γSfyh0 (mm2) 877.8  是否满足 满足
三、裂缝验算
短期弯矩MS=(gK+qK)l02/8 (KN·m) 30.96  ρte=AS/0.5bh 0.0179 
长期弯矩Ml=(gK+ψqqK)l02/8 (KN·m) 26.54  ρte实际取值(ρte≥0.01) 0.0179 
σsk=MS/ηh0AS (N/mm2) 140.92  受拉区纵筋等效直径deq=d/ν (mm) 22.9 
ψ=1.1-0.65ftk/ρteσsk 0.581  应变不均匀系数ψ实际取值(0.2≤ψ≤1.0) 0.581 
最外层受拉钢筋外边缘至受拉底边距离c (20≤c≤65) (mm) 20
最大裂缝宽度ωmax=αcrψσsk/ES(1.9c+0.08deq/ρte) (mm) 0.12 
最大裂缝宽度限值ωlim (mm) 0.30  验算ωmax ≤ ωlim 满足
四、挠度验算
αEρ=ESAS/ECbh0 0.068 
短期刚度BS=ESASh02/(1.15ψ+0.2+6αEρ) (N·mm2) 6.20E+12
长期刚度Bl=BS*MS/(MS+Ml) (N·mm2) 3.34E+12
挠度f=5MSl02/48Bl (mm) 19.50  挠度限值 l0/200 22.5 
验算f ≤ l0/200 满足

钢筋和混凝土指标 返回目录 混凝土强度及弹性模量
C 20  C?(20,25,30,35,40,45,50,55) 混凝土等级 强度 类型 C20 C25 C30 C35 C40 C45 C50 C55
fc＝ 9.6  (N/mm2) 混凝土抗压强度设计值 fck fc N/mm2 9.6 11.9 14.3 16.7 19.1 21.1 23.1 25.3
ft＝ 1.10  (N/mm2) 混凝土抗拉强度设计值 ft ft N/mm2 1.1 1.27 1.43 1.57 1.71 1.8 1.89 1.96
Ec＝ 25500  (N/mm2) 混凝土弹性模量 Ec Ec N/mm2 25500 28000 30000 31500 32500 33500 34500 35500
βc＝ 1.00  砼强度系数 1.0<C50<内插<C80<0.8
HRB 335  HRB(235,335,400) 纵筋强度等级 强度 类型 HPB235 HRB335 HRB400
fy＝ 300  (N/mm2) 纵筋抗拉压强度设计值 fy fy N/mm2 210 300 360
Es＝ 200000  (N/mm2) Es N/mm2 210000 200000 200000
α1＝
1.00  受压区等效 1.0<C50<内插<C80<0.94
β1＝
0.80  矩形应力系数 0.8<C50<内插<C80<0.74
ξb＝ 0.55  ξb＝β1/(1+fy/0.0033Es)
αE＝
7.84  αE＝Es/Ec
HRB 235  HRB(235,335,400) 箍筋强度等级
fy＝ 210  (N/mm2) 箍筋抗拉压强度设计值 fy
斜截面受剪
梁截面尺寸 截面尺寸验算
b＝
240  (mm) 梁宽度 b hw/b 0.8541667 矩形截面hw=ho 厚腹梁Vu 118.08
h＝
240  (mm) 梁高度 h Vu 118.08   截面剪力承载值(KN) 薄腹梁Vu 94.464
ca＝
35  (mm) 混凝土保护层厚度 ca Vmax 16 Vu>Vmax，计算继续，否则请调整截面尺寸！
h0＝
205  (mm) 梁有效高度 h0=h-ca 均布荷载下只配箍筋计算 箍筋:10@80
正截面受弯 纵向钢筋：2φ18   S= 80   N= 2   φ＝ 10
N＝
2  纵筋根数 N nAsv1/s -0.407     实际配箍→ nAsv1/s 1.963  OK
φ＝ 18  (mm) 纵筋直径 φ ρsv 0.818% ρsvmin 0.126% 最小配筋率满足
As＝
509  (mm2) 纵筋面积 As=N*(Pi*φ^2/4)
ρ＝ 1.03% 纵筋配筋率 ρ=As/(b*h0)
Ny＝
2  压筋根数 Ny
φy＝
12  (mm) 压筋直径 φy
Asy＝
226  (mm2) 压筋面积 Asy=Ny*(Pi*φy^2/4)
ρy＝
0.46% 压筋配筋率 ρy=Asy/(b*h0)
ξ＝ 0.180  相对受压区高度 ξ=ρ*fy/(α1*fc)
注意：ξ<ξb，将继续计算！
x＝
37  (mm) 受压区高度 x=ξ*h0
注意：x < 2ca，受压钢筋不屈服，取x＝2ca＝70(mm) 近似计算！
Mu＝
26.0  (kN-m) 双筋矩形截面       抗弯承载力 Mu
15.8  (kN-m) 单筋矩形截面       抗弯承载力 Mu
说明：
1。若ξ>ξb，则说明纵筋超筋，需要减少纵筋面积再进行计算！
2。双筋时，若 x < 2ca，则说明当压区混凝土达到极限压应变是受压钢筋还未屈服，这时取 x＝2ca近似计算！
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钢筋和混凝土指标 返回目录 混凝土强度及弹性模量
C 30  C?(20,25,30,35,40,45,50,55) 混凝土等级 强度 类型 C20 C25 C30 C35 C40 C45 C50 C55
fc＝ 14.3  (N/mm2) 混凝土抗压强度设计值 fck fc N/mm2 9.6 11.9 14.3 16.7 19.1 21.1 23.1 25.3
ft＝ 1.43  (N/mm2) 混凝土抗拉强度设计值 ft ft N/mm2 1.1 1.27 1.43 1.57 1.71 1.8 1.89 1.96
Ec＝ 30000  (N/mm2) 混凝土弹性模量 Ec Ec N/mm2 25500 28000 30000 31500 32500 33500 34500 35500
HRB 235  HRB(235,335,400) 纵筋强度等级 强度 类型 HPB235 HRB335 HRB400
fy＝ 210  (N/mm2) 纵筋抗拉压强度设计值 fy fy N/mm2 210 300 360
Es＝ 210000  (N/mm2) Es N/mm2 210000 200000 200000
α1＝
1.00  1.0<C50<内插<C80<0.94
β1＝
0.80  0.8<C50<内插<C80<0.74
ξb＝ 0.61  ξb＝β1/(1+fy/0.0033Es)
αE＝
7.00  αE＝Es/Ec
梁截面尺寸
b＝
250  (mm) 腹板宽度 b
h＝
800  (mm) 梁总高度 h
bf＝
600  (mm) 翼缘宽度 bf (见T型构件翼缘计算宽度)
hf＝
100  (mm) 翼缘高度 hf 
ca＝
60  (mm) 混凝土保护层厚度 ca
h0＝
740  (mm) 梁有效高度 h0=h-ca
纵向钢筋：8φ16
N＝
8  纵筋根数 N
φ＝ 16  (mm) 纵筋直径 φ
As＝
1608  (mm2) 纵筋面积 As=N*(Pi*φ^2/4)
 Fy＝
338  (kN) 纵筋承载力 Fy=fy*As
Ff＝
858  (kN) 翼缘混凝土承载力 Ff=α1*fc*bf*hf
注意：x < hf，受压区在翼缘内！
x＝
39  (mm) 受压区高度 x=ξ*h0
Mu＝
243.3  (kN-m) 抗弯承载力 Mu
ρ＝ 0.80% 纵筋配筋率 ρ＝As/(b*h)
ρmin＝
0.20% 最小配筋率 ρmin＝min(0.45ft/fy,0.2%)
ξ＝ 不需计算 相对受压区高度  ξ＝x/h0
ξb＝
不需计算 相对界限受压区高度 ξb
说明：
1。若fy*As>α1*fc*bf*hf，受压区在翼缘内，直接按矩形截面计算，此时无需验算是否超筋！
2。若fy*As<α1*fc*bf*hf，受压区进入腹板，需将翼缘和腹板分开计算，此时无需验算最小配筋率！
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钢筋和混凝土指标 返回目录 混凝土强度及弹性模量
C 30  C?(20,25,30,35,40,45,50,55) 混凝土等级 强度 类型 C20 C25 C30 C35 C40 C45 C50 C55
fc＝ 14.3  (N/mm2) 混凝土抗压强度设计值 fck fc N/mm2 9.6 11.9 14.3 16.7 19.1 21.1 23.1 25.3
ft＝ 1.43  (N/mm2) 混凝土抗拉强度设计值 ft ft N/mm2 1.1 1.27 1.43 1.57 1.71 1.8 1.89 1.96
Ec＝ 30000  (N/mm2) 混凝土弹性模量 Ec Ec N/mm2 25500 28000 30000 31500 32500 33500 34500 35500
HRB 400  HRB(235,335,400) 纵筋强度等级 强度 类型 HPB235 HRB335 HRB400
fy＝ 360  (N/mm2) 纵筋抗拉压强度设计值 fy fy N/mm2 210 300 360
Es＝ 200000  (N/mm2) Es N/mm2 210000 200000 200000
α1＝
1.00  1.0<C50<内插<C80<0.94
β1＝
0.80  0.8<C50<内插<C80<0.74
ξb＝ 0.52  ξb＝β1/(1+fy/0.0033Es)
αE＝
6.67  αE＝Es/Ec
深梁尺寸
b＝
550  (mm) 深梁宽度 b
h＝
10.000  (m) 深梁高度 h
ca＝
2640  (mm) 深梁受拉纵筋配置范围 ca
lc＝
18.600  (m) 深梁支柱中线距离 lc
ln＝
15.700  (m) 深梁净跨 ln
l0＝
18.055  (m) 深梁计算跨度 l0=min(lc,1.15ln)
l0/h＝
1.806  l0/h≤5时，按深受弯构件计算
l0/h ≤ 5，属于深受弯构件，请继续输入数据！
a＝
5.730  (m) 剪跨 a (若为均布荷载请输入0)
λ＝ 0.573  剪跨比 λ=a/h(集中力) 或 l0/4(均布荷载)
ψ＝ 0.000  约束弯矩比绝对值 ψ(简支梁请输入0)
ρbm＝
0.432% 弯剪界限配筋率 ρbm=0.19λfc/(1+1.48ψ)/fy
纵向钢筋：48φ25
N＝
48  纵筋根数 N
φ＝ 25  (mm) 纵筋直径 φ
As＝
23562  (mm2) 纵筋面积 As=N*(Pi*φ^2/4)
ρ＝ 0.428% 纵筋配筋率 ρ=As/(b*h0)
ρ≤ρbm，深梁为弯曲破坏！
截面位置 0  ?(0,1)跨中截面请输入0，支座截面请输入1！
《钢筋混凝土深梁设计规范》（CECS39:92）公式：
z＝
7.306  (m) 深梁的内力臂 z (根据截面位置和l0/h取值)
Mu＝
61967  (kN-m) 抗弯承载力 Mu=fy*As*z
《混凝土结构设计规范》GB50010 2002 公式：
as＝
1000  (mm) 混凝土保护层厚度 as (根据截面位置和l0/h取值)
h0＝
9000  (mm) 梁有效高度 h0=h-as
x＝
1800  (mm) 受压区高度 x=max(fyAs/(α1fc*b),0.2h0)
αd＝
0.872  内力臂修正系数 αd=0.8+0.04*l0/h
Mu＝
59927  (kN-m) 抗弯承载力 Mu=fy*As*αd*(h0-0.5x)
说明：
1。若 l0/h>5，则说明构件不属于深受弯构件，不能应用本程序进行计算！
2。若ρ>ρbm，则说明深梁为剪切破坏，不能应用本程序进行计算！
3。深梁内力臂z和混凝土保护层厚度as本程序会根据规范自动选择公式！
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钢筋和混凝土指标 返回目录 混凝土强度及弹性模量
C 30  C?(20,25,30,35,40,45,50,55) 混凝土等级 强度 类型 C20 C25 C30 C35 C40 C45 C50 C55
fc＝ 14.3  (N/mm2) 混凝土抗压强度设计值 fck fc N/mm2 9.6 11.9 14.3 16.7 19.1 21.1 23.1 25.3
ft＝ 1.43  (N/mm2) 混凝土抗拉强度设计值 ft ft N/mm2 1.1 1.27 1.43 1.57 1.71 1.8 1.89 1.96
Ec＝ 30000  (N/mm2) 混凝土弹性模量 Ec Ec N/mm2 25500 28000 30000 31500 32500 33500 34500 35500
βc＝ 1.00  砼强度系数 1.0<C50<内插<C80<0.8
HRB 335  HRB(235,335,400) 纵筋强度等级 强度 类型 HPB235 HRB335 HRB400
fy＝ 300  (N/mm2) 纵筋抗拉压强度设计值 fy fy N/mm2 210 300 360
Es＝ 200000  (N/mm2) Es N/mm2 210000 200000 200000
α1＝
1.00  1.0<C50<内插<C80<0.94
β1＝
0.80  0.8<C50<内插<C80<0.74 3.575 60.685625 0.0019067 0.44444 0.122026
ξb＝ 0.55  ξb＝β1/(1+fy/0.0033Es) 2.86 3.26  1.0112945 0.13081
αE＝
6.67  αE＝Es/Ec 4.31  1.001 0.4444444 0.11513
HRB 235  HRB(235,335,400) 箍筋强度等级
fy＝ 210  (N/mm2) 箍筋抗拉压强度设计值 fy
截面尺寸 1.验算截面尺寸  
b＝ 250  (mm) 梁宽度 b hw/b 1.94 V/(bho)+T/(0.8Wt) 1.70  (N/mm^2)
h＝ 500  (mm) 梁高度 h 截面满足条件，计算继续,OK
ca＝ 15  (mm) 混凝土保护层厚度 ca 2.验算是否考虑剪力与扭矩
h0＝ 485  (mm) 梁有效高度 h0=h-ca 不能忽略剪力
Wt= 1.3E+07 (mm^3) 矩形截面受扭塑性抵抗矩 不能忽略扭矩
Acor= 103400 (mm^2) 截面核心部分面积 3.验算是否配抗扭、抗剪钢筋
  M= 110 (KN·M) 设计弯矩 V/(bho)+T/Wt 1.51  应按计算配置抗剪、扭钢筋
  V= 90 (KN) 设计剪力 4.计算箍筋用量 箍筋:8@150
  T= 10 (KN·M) 承受设计扭矩 Ast1/s 0.122  (mm^2/mm) 抗扭钢筋用量
 βt= 1.00  砼承载力降低系数 大于1取1，小于0.5取0.5 Asv1/s 0.115  (mm^2/mm) 抗剪钢筋用量
  ξ= 1.2 纵箍比（0.6~1.7),建议取值1.2 总计： 0.237  (mm^2/mm) 抗扭和抗剪钢筋用量
Ucor= 1380 (mm) 截面核心部分周长 箍筋Φ 8 箍筋间距S 211.954 150 OK
ρsv 0.27% 最小配箍率满足规范要求,OK
5.计算抗扭钢筋用量 抗扭纵筋:4Φ10
AstL 141.5  (mm^2) N= 4 Φ= 10
验 算 条 件 Astl~ 314.2  (mm^2) ρtl 0.25% OK
ρtl,min 0.19% 满足规范要求，计算继续,OK
设计弯矩：110KN·M 设计剪力：90KN 6计算抗弯纵筋用量
设计扭矩：10KN·M 箍筋:8@150　　HPB235 ξ 0.141  相对受压区高度 As 813  (mm^2)
顶部（中部）纵筋总计：2Φ10  HRB335 7.确定纵筋总用量 底部纵筋:3Φ22
底部纵筋：3Φ22   HRB335 底部纵筋  N= 3 Φ= 22 实际As 1140 
底部纵筋As 970  (mm^2) 满足要求，GAMEOVER
说明：
1。弯、剪、扭共同作用下的计算。如扭矩可忽略则不适用本表格。  请按矩形截面抗弯抗剪表格验算配筋。
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拉（压）弯构件强度及稳定性校核计算（双向弯矩）
说明：与本格底色同颜色之空格内数据均为人工干预数据。
一： 截面形状 钢材强度设计值
关于轴心受压构件稳定系数φ的公式计算参数取值 钢号 厚度或直径 强度设计值
λ的计算（λx） λ的计算（λy） 抗拉、抗压和抗弯 抗剪 端面承压
0.683878562 1.341264621 Q235 ≤16 215 125 320
α1,α2,α3的计算 α1,α2,α3的计算 17~40 200 115 320
α1 α2 α3 α1 α2 α3 42~60 190 110 320
0.65 0.965 0.3 0.73 1.216 0.32 62~100 180 105 320
101~150 170 100 320
>150 160 90 320
16Mn
16Mnq		 ≤16 315 185 445
17~25 300 175 425
等效弯矩系数βmx,βmy的确定 26~36 290 170 410
构件情况 βmx βmy 36~50 270 155 410
有侧移的框架柱和悬臂构件 1 1 52~100 250 145 410
无侧移框架柱和两端支撑的构件 有端弯矩而无横向荷载 0.65 0.65
有端弯矩和横向荷载使构件产生反向曲率时 1 1 9
二： 基本参数及截面特性 有端弯矩和横向荷载使构件产生同向曲率时 0.85 0.85
截面高度H 宽度B 腹板厚tw 翼缘厚tf 无端弯矩，仅跨中有一个横向荷载时 0.996178194 0.985299246 输出行号 9
700 600 20 36 无端弯矩，跨度内有其他荷载状况时 1 1
计算长度Lx 计算长度Ly 材料屈服强度fy(MPa) 材料设计强度f(Mpa) 输出设计参数 290 170 410
16000 15700 345 290 等效弯矩系数βtx,βty的确定
截面塑性发展系数γx 截面塑性发展系数γy X轴截面分类(a,b,c) Y轴截面分类(a,b,c) 构件情况 βtx βty
1.05 1.2 b c 悬臂构件 1 1
Ix(mm4) Iy(mm4) (回转半径）ix (回转半径）iy 在平面外相邻支承点之间的构件段 无横向荷载仅在支承点处有端弯矩 0.65 0.65
5179130987 1296418667 304.7663859 152.4794284 有端弯矩和横向荷载使构件产生反向曲率时 1 1
Wx(mm3) Wy(mm3) (长细比)λx (长细比)λy 有端弯矩和横向荷载使构件产生同向曲率时 0.85 0.85
14797517.1 4321395.556 52.49922806 102.9647092 在支承点处无端弯矩，仅有横向荷载时 1 1
截面积A(mm2) 面积矩Sx（mm3） NSF(净截面积比） 材料抗剪设计强度fv（Mpa）
55760 8157160 0.9 170
多层框架实腹梁、柱的板件宽厚比限值(冶金建筑抗震设计规范—YB9081-97）
三：局部稳定性校核（可由右表判断） 截面形式 梁 柱
翼缘板校核 工型 翼缘板b/tf 7.5 9
8.055555556 满足! 钢结构规范 箱型 翼缘板b/tf 25 30.5
腹板校核 工型和箱型 腹板h0/tw 59.4959899 35.5
h0/tw= 31.4 满足！ 冶金设计规范
四：荷载（kN,m)
轴力kN 弯矩（Mx1） 弯矩（My1）
786 1413 603
弯矩最大处剪力（kN） 弯矩（Mx2） 弯矩（My2）
0 0 0
五：导出参数
整体稳定系数φbx 整体稳定系数φby 等效弯矩系数βmx(查右表） 等效弯矩系数βmy(查右表）
0.716267185 1 1 1
轴心受压稳定系数φx 轴心受压稳定系数φy 等效弯矩系数βtx（查右表） 等效弯矩系数βty（查右表）
0.78775658 0.35686194 1 1
欧拉临界力Nex(kN) 欧拉临界力Ney(kN)
41132.38391 10693.32882
六：强度及稳定性校核(压弯构件）
1：强度校核 单位：MPa  判断
245.9110045 强度满足!
0 剪应力满足！
245.9110045 折算应力满足!
2：稳定校核
249.7859987 平面X稳定满足!
296.3617947 平面Y稳定不满足!
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拉（压）弯构件强度及稳定性校核计算（双向弯矩）
说明：与本格底色同颜色之空格内数据均为人工干预数据。
一： 截面形状 钢材强度设计值
关于轴心受压构件稳定系数φ的公式计算参数取值 钢号 厚度或直径 强度设计值
λ的计算（λx） λ的计算（λy）
抗拉、抗压和抗弯
抗剪 端面承压
0.45640954 0.074162769 Q235 ≤16 215 125 320
α1,α2,α3的计算 α1,α2,α3的计算 17~40 200 115 320
α1 α2 α3 α1 α2 α3 42~60 190 110 320
0.65 0.965 0.3 0.65 0.965 0.3 62~100 180 105 320
101~150 170 100 320
>150 160 90 320
16Mn
16Mnq		 ≤16 315 185 445
17~25 300 175 425
等效弯矩系数βmx,βmy的确定 26~36 290 170 410
构件情况 βmx βmy 36~50 270 155 410
有侧移的框架柱和悬臂构件 1 1 52~100 250 145 410
无侧移框架柱和两端支撑的构件 有端弯矩而无横向荷载 0.957915832 1
有端弯矩和横向荷载使构件产生反向曲率时 1 1 10
二： 基本参数及截面特性 有端弯矩和横向荷载使构件产生同向曲率时 0.85 0.85
截面高度H 宽度B 腹板厚tw 翼缘厚tf 无端弯矩，仅跨中有一个横向荷载时 0.996727277 0.999913588 输出行号 10
800 800 36 50 无端弯矩，跨度内有其他荷载状况时 1 1
计算长度Lx 计算长度Ly 材料屈服强度fy(MPa) 材料设计强度f(Mpa) 输出设计参数 270 155 410
11200 1700 345 270 等效弯矩系数βtx,βty的确定
截面塑性发展系数γx 截面塑性发展系数γy X轴截面分类(a,b,c) Y轴截面分类(a,b,c) 构件情况 βtx βty
1.05 1.05 b b 悬臂构件 1 1
Ix(mm4) Iy(mm4) (回转半径）ix (回转半径）iy 在平面外相邻支承点之间的构件段 无横向荷载仅在支承点处有端弯矩 0.957915832 1
13324666667 11626679467 319.6607993 298.5994848 有端弯矩和横向荷载使构件产生反向曲率时 1 1
Wx(mm3) Wy(mm3) (长细比)λx (长细比)λy 有端弯矩和横向荷载使构件产生同向曲率时 0.85 0.85
33311666.67 29066698.67 35.03713945 5.693244919 在支承点处无端弯矩，仅有横向荷载时 1 1
截面积A(mm2) NSF(净截面积比）
130400 0.9
多层框架实腹梁、柱的板件宽厚比限值(冶金建筑抗震设计规范—YB9081-97）
三：局部稳定性校核（右表判断） 截面形式 梁 柱
翼缘板校核 工型 翼缘板b/tf 7.5 9
14.56 满足! 箱型 翼缘板b/tf 25 30.5
腹板校核 工型和箱型 腹板h0/tw 59.49171907 35.5
19.44 满足!
四：荷载（kN,m)
轴力kN 弯矩（Mx1） 弯矩（My1）
3534 2495 1
弯矩（Mx2） 弯矩（My2）
2195 1
五：导出参数
整体稳定系数φbx 整体稳定系数φby 等效弯矩系数βmx(查右表） 等效弯矩系数βmy(查右表）
1.4 1.4 1 1
轴心受压稳定系数φx 轴心受压稳定系数φy 等效弯矩系数βtx（查右表） 等效弯矩系数βty（查右表）
0.888824221 0.996424924 1 1
欧拉临界力Nex(kN) 欧拉临界力Ney(kN)
215966.9321 8179463.295
六：强度及稳定性校核(压弯构件）
1：强度校核 单位：MPa  判断
109.4067472 强度满足!
2：稳定校核
102.7939399 平面X稳定满足
80.73030035 平面Y稳定满足!
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钢梁受扭计算
一. 截面特征计算 工字形
1.钢梁截面特征计算：
b= 400 t= 20 h= 600 s= 12 B= 300 T= 20
剪心距上翼缘中心：  Ax＝b*t + h*s +B*T = ax= TB3h/(tb3+TB3)= 178.021978
主扇性惯性矩： Jw= ax2*tb3/12+(h-ax)2*TB3/12= 1.13934E+13
主扇性静面矩： Sw= ax*tb2/8= 71208791.21
最大扇性面积： w= ax*b/2 35604.3956
2.简单梁受扭计算：
最大双力矩： Bmax= 1.65E+01 KN*M2
最大扭矩： Mw= 5.49E+07 N*mm
计算弯扭正应力： stress=Bmax*Wmax/Jw= 5.16E+01 Mpa
计算最大剪应力： shear=Mw*Sw/(Jw*t) 17.15625 Mpa
79000
一. 截面特征计算 箱形
1.钢梁截面特征计算：
d1= 600 d2= 300 t= 16
剪心距上翼缘中心：  Ax＝b*t + h*s +B*T = ax= d1/2 300
主扇性惯性矩： Jw= d12d22(d1-d2)2t/(24(d1+d2)) 2.16E+12
主扇性静面矩： Sw= ax*tb2/8=
最大扇性面积： w= d1d2(d1-d2)/(4(d1+d2)) 15000
2.简单梁受扭计算：
最大双力矩： Bmax= 1.65E+01 KN*M2
最大扭矩： Mw= 5.49E+07 N*mm
计算弯扭正应力： stress=Bmax*Wmax/Jw= 1.14E+02 Mpa
计算最大剪应力： shear=Mw*Sw/(Jw*t) Mpa
回目录  b 
it= 2291200
k= 0.000646 1/mm
kl= 4.842631
4
16.47

回目录
一： 截面形状
二： 基本参数及截面特性
截面高度H 宽度B 腹板厚tw 翼缘厚tf
400 150 4 8
计算长度Lx 计算长度Ly
5000 5000
Ix(mm4) Iy(mm4) (回转半径）ix (回转半径）iy
111085568 4502048 167.9969028 33.8203
Wx(mm3) Wy(mm3) (长细比)λx (长细比)λy
555427.84 60027.31 29.76245345 147.8402
截面积A(mm2) 面积矩Sx（mm3）
3936 308928
抗剪设计强度 185
腹板计算高度h0= 384
材料屈服强度 345
h0/tw= 96
加劲肋配置判断：
100(235/C23)^0.5 <h0/tw<= 170(235/C23)^0.5
所以，应按计算配置横向加劲肋！
三：按计算配置横向加劲肋
考虑σ影响的增大系数η计算
σ= 315
η= 1.094254
τmax= 185
h0/tw*(ητ)^0.5= 1365.891564
加劲肋间距计算
判断： 1200<h0/tw*(ητ)^0.5<=1500
h0/tw*(ητ)^0.5<=1200,h0/tw<=100 192 <=a<= 960
h0/tw*(ητ)^0.5<=1200,h0/tw>100 172.5 <=a<= 768
1200<h0/tw*(ητ)^0.5<=1500 192 <=a<= 221.7368
h0/tw*(ητ)^0.5>1500 192 <=a<= 443.4735
加劲肋板厚计算
宽bs >= 53
厚ts >= 4
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数据输入
钢管外径d (mm) 820  轴心压力N (KN) 2860.00 
管壁厚度t (mm) 16.0  最大弯矩M (KN·m) 510.00 
钢材抗压强度设计值f (N/mm2) 315 计算长度l (mm) 19000
钢材屈服强度值fy (N/mm2) 345 等效弯矩系数βm  1.0 
混凝土强度等级 C30 钢材弹性模量Es (N/mm2) 2.06E+05
当构件处于温度变化的环境中时，请输入右值 温度t (℃) （80≤t≤150）
构件偏心率 2M/Nd1 （此值仅供参考） 0.453  永久荷载所占比例 （%）
数据输出
一、常规数据
混凝土抗压强度标准值fck (N/mm2) 20.1 混凝土抗压强度设计值fc (N/mm2) 14.3 
钢管内径d1=d-2t (mm) 788 组合截面面积Asc=πd2/4 (mm2) 5.3E+05
混凝土截面面积Ac=πd12/4 (mm2) 4.9E+05 钢管截面面积As=Asc-Ac (mm2) 4.0E+04
组合截面抵抗矩Wsc=Ascd/8 (mm3) 5.4E+07 含钢率α=As/Ac  0.083 
套箍系数ξ=αfy/fck  1.42  套箍系数ξ0=αf/fc  1.83 
系数B=7.483×10-4fy+0.974  1.232  系数C=-5.188×10-3fck+0.0309  -0.073 
受压组合强度标准值fysc=(1.212+Bξ+Cξ2)fck (N/mm2) 56.6 
受压组合强度设计值fsc=(1.212+Bξ0+Cξ2)fc (N/mm2) 47.4 
受压组合弹性模量Esc=(12.2×10-4+0.7284/fy)fyscEs (N/mm2) 3.88E+04
温度折减系数kt  1.000  徐变折减系数kc  1.000 
二、刚度验算
构件长细比λ=4*l/d  92.7  构件容许长细比[λ] 80
刚度验算 λ<[λ] 不满足
三、强度验算
N/Asc (N/mm2) 5.42  0.2fscktkc (N/mm2) 9.47 
当N/Asc≥0.2fscktkc时，验算 N/Asc+M/1.5Wsc≤fscktkc  10 20 30 40 50 60 70 80 90 100
当N/Asc＜0.2fscktkc时，验算 N/1.4Asc+M/1.4Wsc≤fscktkc  满足 Q235 1.000  0.990  0.978  0.960  0.902  0.849  0.801  0.761  0.727  0.696 
16Mn 1.000  0.990  0.976  0.956  0.897  0.841  0.791  0.748  0.710  0.631 
四、稳定性验算 15MnV 1.000  0.990  0.976  0.957  0.898  0.842  0.793  0.750  0.713  0.596 
轴心受压构件稳定系数ψ  0.689  欧拉临界力NE=π2EscAsc/λ2 (KN) 2.4E+04
N/ψAsc (N/mm2) 7.86  0.2fscktkc (N/mm2) 9.47  Q235 0.719 
当N/ψAsc≥0.2fscktkc时，验算 N/ψAsc+βmM/1.5Wsc(1-0.4N/NE)≤fscktkc  16Mn 0.689 
当N/ψAsc＜0.2fscktkc时，验算 N/1.4ψAsc+βmM/1.4Wsc(1-0.4N/NE)≤fscktkc  满足 15MnV 0.682 

   梁与柱固接计算程式(坡口焊+螺栓)
工程名称：
设计：
校核：
节点编号：  
1. 输入已知条件：  
             a 输入材料 Q345= f = 235 N/mm2
连接剪力（设计值〕 V = 167 KN
连接弯矩（设计值〕  
M =
295.1 KN-M
             b 选用 Ｍ20 高强螺栓（10.9级）      
梁翼缘宽度
 b fb =
200 mm
梁翼缘厚度
 t fb =
16 mm
梁截面计算高度
 h ob =
484 mm
梁腹板厚度
 t wb =
10.2 mm
 单 个 螺 栓 的 抗 剪 承 载 力（单剪）
NVBH=
62.8 KN
2. 梁 腹 板 螺 栓 连 接 计 算:
         a  剪力作用下每个螺栓承受竖向剪力  V / NVBH=
n =
2.65923567 KN
Anw×ｆｖ / 2NVBH
n =
3.65953424  
 螺 栓 数 目 采用    n = 5 tw  - 梁腹板厚度 10.2
         b 连接板厚度
tw×h1/h2+2＝
t = 13.934 mm h1 - 梁腹板高度 468
采用    t 14 mm h2 - 梁连接板垂直长度 400
3. 柱 水 平 加 劲 肋 计 算:
一对水平加劲肋面积   
As=
516 mm2 twc  - 柱腹板厚度 11
水平加劲肋外伸宽度   
bs=
110 mm tfc  - 柱翼缘厚度 19
水平加劲肋外伸宽度   
ts=
2.34545455 N/mm2
    采用   ts= 10 mm  
3.   梁 翼 缘 焊 缝 强 度 计 算:    
         a 焊 缝 高 度  
hf=
6 mm
焊 缝 长 度
LW=
408 mm r  - 坡口焊弧度 30
         b 腹板角焊缝计算 V / 2×0.7hf ×Lw=
τυ=
48.7278245 N/mm2
或
Anw/ 4×0.7hf ×Lw=
τυ=
75.8928571 N/mm2
< fυ
125 N/mm2
OK!
        c 梁翼缘对接焊缝腹板角焊缝计算
M/ hob ×bfb×tfb=
σm=
190.534607 N/mm2
< ftw
215 N/mm2
OK!

  次梁与主梁铰接计算程式(双剪连接)
工程名称：
设计：
校核：
梁编号：  
1. 输入已知条件：  
             a 输入材料 Q345= f = 345 N/mm2
连接剪力（设计值〕 V = 135 KN
连接偏心
e =
0.15 M
连接附加偏心弯矩
V×e=
Me =
20.25 KN-M
             b 选用 Ｍ22 高强螺栓（10.9级）      
 螺 栓 数 目
n=
3  
 螺 栓 端 矩
 Y 1 =
40 M
 螺 栓 中 矩
Y o=
75 M
 单 个 螺 栓 的 抗 剪 承 载 力（双剪）
NVBH=
94 KN
2. 连 接 计 算:
         a  剪力作用下次梁端部每个螺栓承受竖向剪力  V / n=
NV =
45 KN
             b 附加偏心弯矩作用下梁端部每个螺栓承受水平剪力
Me × yMAX / ∑yi2
NVM =
135 KN
             c 剪力和附加偏心弯矩作用下每个螺栓承受最大剪力
NVMAX =
142.302495 KN
  < 
NVBH
NG
3.    主 梁 加 劲 肋 计 算:
 焊 缝 高 度  
hf =
6 mm
 焊 缝 长 度  
LW =
630 mm 主梁腹板高度-翼缘厚度-50mm
 焊 缝 剪应力
V / 2×0.7hf×LW  
τυ=
25.5102041 N/mm2
 焊 缝 正应力 Me / Ww =
s M  =
36.4431487 N/mm2
 最大焊缝综合应力
(σM 2＋ τυ2)1/2=
s fs =
44.4845321 N/mm2
 
< ffw
160 N/mm2
OK
3.    连接板厚度计算:     tw  - 次梁腹板厚度 8
tw×h1/2h2+1.5＝
t = 6.31684211 mm h1 - 次梁腹板高度 572
采用   t 8 mm h2 - 次梁连接板垂直长度 475

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组合梁计算
一. 截面特征计算
钢材强度设计值
1 钢梁截面特征计算： 钢号 厚度或直径 强度设计值
b= 250 h= 650 B= 250 s= 8 t= 16 T= 16
抗拉、抗压和抗弯
抗剪 端面承压
钢梁面积  A＝b*t + h*s +B*T = 13200 mm2 Q235 ≤16 215 125 320
钢梁中和轴至钢梁顶面的距离为 yt = [0.5b*t2 + h*s*(0.5h + t) + B*T*(t+h+0.5T)] / A = 341 mm 17~40 200 115 320
钢梁中和轴至钢梁底面的距离为 yb = h + t + T - yt = 341 mm 42~60 190 110 320
钢梁截面惯性矩 I= (b*t3 + s*h3 + B*T3) / 12 + b*t*(yt-0.5t)2 + s*h*(yt-0.5h-t)2 + B*T*(0.5T+h+t-yt)2 =  1.07E+09 mm4 62~100 180 105 320
钢梁上翼缘的弹性抵抗矩 W1 = I / yt = 3138903.226 mm3 101~150 170 100 320
钢梁下翼缘的弹性抵抗矩 W2 = I / yb = 3138903.226 mm3 >150 160 90 320
输入钢材屈服强度 345 Mpa 16Mn
16Mnq		 ≤16 315 185 445
2 组合截面特征计算： 17~25 300 175 425
混凝土等级 c30 钢与混凝土弹性模量比αE = 6.866666667 26~36 290 170 410
板厚hd 130 梁跨度 15000 梁左相邻净距 2750 梁右相邻净距 2750 板托顶宽b0 0 板托高度ht 70 36~50 270 155 410
b1 = 780 b2 = 780 52~100 250 145 410
混凝土板计算宽度be=  1560 mm
混凝土板截面面积Ac = be * hd = 202800 mm2 16 7
换算成钢截面的组合截面面积A0=Ac/αE +A = 42733.98058 mm2
混凝土板顶面至钢梁截面中和轴的距离 y = hd + ht +yt = 541 mm 输出行号 7
混凝土板顶面至组合截面中和轴的距离 x= [be*hd2/(2*αE)+A*y]/A0 = 212 mm
混凝土截面惯性矩 Ic= be*hd3/12= 285610000 mm4 输出设计参数 315 185 445
换算成钢截面的组合截面惯性矩 I0 = Ic/αE + Ac*(x-0.5hd)2/αE + I + A(y-x)2 = 3178940676 mm4
对混凝土板顶面的组合截面弹性抵抗矩 w0ct = αE*I0 / x= 102965688.6 mm4 强度种类 混凝土强度设计值（N/mm2）
对混凝土板底面的组合截面弹性抵抗矩 w0cb=αE*I0 / (x - hd ) = 266203975.3 mm4 C15 C20 C25 C30 C35 C40 C45 C50 C55 C60 C65 C70 C75 C80
对钢梁上翼缘的组合截面弹性抵抗矩 w0t = I0 / (d-x) = -264911723 mm4 fc 7.2 9.6 11.9 14.3 16.7 19.1 21.1 23.1 25.3 27.5 29.7 31.8 33.8 35.9
对钢梁下翼缘的组合截面弹性抵抗矩 w0b = I0 / (H-x) = 4744687.576 mm4 ft 0.91 1.1 1.27 1.43 1.57 1.71 1.8 1.89 1.96 2.04 2.09 2.14 2.18 2.22
弹性模量 ×104N/mm2 2.2 2.55 2.8 3 3.15 3.25 3.35 3.45 3.55 3.6 3.65 3.7 3.75 3.8
3 考虑混凝土徐变的组合截面特征计算
换算成钢截面的组合截面面积 A0c = Ac / 2αE + A = 27966.99029 mm2
混凝土板顶面至组合截面中和轴的距离xc= [be*hd2/(4*αE)+A*y]/A0c = 289 mm 4
换算成钢截面的组合截面惯性矩 I0c = Ic/(2*αE) + Ac*(xc-0.5hd)2/(2*αE) + I + A(y-xc)2 = 2670364150 mm4 输出列号 4
对混凝土板顶面的组合截面弹性抵抗矩 w0ctc = 2αE*I0c / xc= 126896197.2 mm4
对混凝土板底面的组合截面弹性抵抗矩 w0cbc=2αE*I0c / (x c- hd ) = 230647804.9 mm4 输出fc= 14.3 N/mm2
对钢梁上翼缘的组合截面弹性抵抗矩 w0tc = I0c / (d-xc) = -30004091.57 mm4 输出ft= 1.43 N/mm2
对钢梁下翼缘的组合截面弹性抵抗矩 w0bc = I0c / (H-xc) = 4503143.591 mm4 输出弹模 3E4 N/mm2
二 施工阶段的验算
1 弯矩和剪力
钢梁自重： 1.24 kN/m
板自重： 10.73 kN/m
(平台梁间距：
2750 mm)
板托重： 0.26 kN/m
自重标准值 g1k： 10.19 kN/m 自重设计值 g1： 12.23 kN/m
施工荷载： 3.85 kN/m
施工阶段弯矩设计值M 452.28 kN.m
(梁跨度：
15000 mm)
施工阶段剪力设计值V 120.61 kN
2 钢梁抗弯强度设计
钢梁上翼缘应力 M / rx*W1 = 137.23 N/mm2 < 315 N/mm2 PASS!
钢梁下翼缘应力 M / rx*W2 = 137.23 N/mm2 < 315 N/mm2 PASS!
3 钢梁剪应力计算
面积矩 S= 1754500 mm3
钢梁剪应力τ1max = v1*s1/I*tw = 24.71 N/mm2 < 185 N/mm2 PASS!
4 挠度计算
△=5*g*l4/(384*E*I)= 38.7 mm <  L/400 = 37.5 mm FALSE
三 使用阶段的验算
1 弯矩及剪力
找平层重： 2.6 kN/m
活荷载： 26.8 kN/m （活荷载： 7.5 kn/m2)
使用阶段弯矩设计值M 828.35 kN.m
使用阶段剪力设计值V 220.89 kN
2 组合梁的抗弯强度
2.1 在垂直荷载作用下的正应力
混凝土板顶面应力σ0ct=-M/W0ct= -8.04 N/mm2 < 14.3 N/mm2 PASS!
混凝土板底面应力σ0cb=-M/W0cb= -3.11 N/mm2 < 14.3 N/mm2 PASS!
钢梁上翼缘应力σ0t = -M1/W1+M2/W0t= -112.72 N/mm2 < 315 N/mm2 PASS!
钢梁下翼缘应力σ0b = M1/W2+M2/W0b= 284.18 N/mm2 < 315 N/mm2 PASS!
2.2 考虑混凝土徐变在垂直荷载作用下的正应力
混凝土板顶面应力:
σ0ctc=-(M2g/W0ctc+M2q/W0ct)= -7.91 N/mm2 < 14.3 N/mm2 PASS!
混凝土板底面应力:
σ0cbc=-(M2g/W0cbc+M2q/W0cb)= -3.15 N/mm2 < 14.3 N/mm2 PASS!
钢梁上翼缘应力
σ0tc = -M1/W1+(M2g/W0tc+M2q/W0t)= -114.91 N/mm2 < 315 N/mm2 PASS!
钢梁下翼缘应力
σ0bc = -M1/W2+(M2g/W0bc+M2q/W0b)= 285.02 N/mm2 < 315 N/mm2 PASS!
2.3 温度差产生的应力
(略）
2.4 组合梁中由于混凝土收缩引起的内力
(略)
3 钢梁的剪应力
钢梁腹板顶面处对钢梁中和轴的面积矩S0= 3967500 mm3
钢梁腹板顶面以外的砼及钢梁上翼缘对组合截面中和轴的面积矩So= 4357495 mm3
两个受力阶段的荷载对组合梁的钢梁产生的剪应力
τ＝(V1+V2 )Ss/Istw= 64.06 N/mm2 < 185 N/mm2 PASS!
4 组合梁的挠度
△＝5qkl4/384EIo+5gkl4/384EIoc= 35.61 mm <  L/400 = 37.5 mm PASS!
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斜撑强度及稳定性校核计算
说明：与本格底色同颜色之空格内数据均为人工干预数据。
一： 截面形状 钢材强度设计值
关于轴心受压构件稳定系数φ的公式计算参数取值 钢号 厚度或直径 强度设计值
λ的计算（λx） λ的计算（λy）
抗拉、抗压和抗弯
抗剪 端面承压
1.078274129 1.020570269 Q235 ≤16 215 125 320
α1,α2,α3的计算 α1,α2,α3的计算 17~40 200 115 320
α1 α2 α3 α1 α2 α3 42~60 190 110 320
0.65 0.965 0.3 0.73 0.906 0.595 62~100 180 105 320
101~150 170 100 320
>150 160 90 320
16Mn
16Mnq		 ≤16 315 185 445
17~25 300 175 425
等效弯矩系数βmx,βmy的确定 26~36 290 170 410
构件情况 βmx βmy 36~50 270 155 410
有侧移的框架柱和悬臂构件 1 1 52~100 250 145 410
无侧移框架柱和两端支撑的构件 有端弯矩而无横向荷载 #DIV/0! 0.65
有端弯矩和横向荷载使构件产生反向曲率时 1 1 7
二： 基本参数及截面特性 有端弯矩和横向荷载使构件产生同向曲率时 0.85 0.85
截面高度H 宽度B 腹板厚tw 翼缘厚tf 无端弯矩，仅跨中有一个横向荷载时 0.965036867 0.968678843 输出行号 7
300 300 10 16 无端弯矩，跨度内有其他荷载状况时 1 1
计算长度Lx 计算长度Ly 材料屈服强度fy(MPa) 材料设计强度f(Mpa) 输出设计参数 315 185 445
10820 6000 345 315 等效弯矩系数βtx,βty的确定
截面塑性发展系数γx 截面塑性发展系数γy X轴截面分类(a,b,c) Y轴截面分类(a,b,c) 构件情况 βtx βty
1.05 1.2 b c 悬臂构件 1 1
Ix(mm4) Iy(mm4) (回转半径）ix (回转半径）iy 在平面外相邻支承点之间的构件段 无横向荷载仅在支承点处有端弯矩 #DIV/0! 0.65
209819893.3 72022333.33 130.7146148 76.58335888 有端弯矩和横向荷载使构件产生反向曲率时 1 1
Wx(mm3) Wy(mm3) (长细比)λx (长细比)λy 有端弯矩和横向荷载使构件产生同向曲率时 0.85 0.85
1398799.289 480148.8889 82.77574786 78.34600215 在支承点处无端弯矩，仅有横向荷载时 1 1
截面积A(mm2) NSF(净截面积比） λ（λx与λy的较大值）
12280 0.9 82.77574786
三：局部稳定性校核（可由右表判断） η计算参数
翼缘板校核 钢号  长细比 60 70 80 90 100 120 150 200
9.0625 满足! 235 0.816 0.792 0.769 0.747 0.727 0.689 0.6 0.571
腹板校核 345 0.785 0.758  0.733 0.709 0.687 0.646 0.6 0.523
26.8 满足! 行号 列号 前位l 后位l 前位插值 后位插值
2 4 80 90 0.733 0.709
四：荷载（kN,m)
轴力kN 重力弯矩（Mx1） 重力弯矩（My1）
637 0 10
五：导出参数
整体稳定系数φbx 整体稳定系数φby 等效弯矩系数βmx(查右表） 等效弯矩系数βmy(查右表）
0.865198923 1 1 1
轴心受压稳定系数φx 轴心受压稳定系数φy 等效弯矩系数βtx（查右表） 等效弯矩系数βty（查右表）
0.553057075 0.488844491 1 1
欧拉临界力Nex(kN) 欧拉临界力Ney(kN) 是否考虑压杆承载力降低系数 η（Y/N）？ η计算值
3643.838258 4067.538173 y 0.726338205
六：强度及稳定性校核(压弯构件）
1：强度校核 单位：MPa  判断
105.9021378 强度满足!
2：稳定校核
157.8053041 平面内稳定满足!
173.4109504 平面外稳定满足!
一： 截面形状 钢材强度设计值
关于轴心受压构件稳定系数φ的公式计算参数取值 钢号 厚度或直径 强度设计值
λ的计算（λx） λ的计算（λy）
抗拉、抗压和抗弯
抗剪 端面承压
1.155752475 1.040196292 Q235 ≤16 215 125 320
α1,α2,α3的计算 α1,α2,α3的计算 17~40 200 115 320
α1 α2 α3 α1 α2 α3 42~60 190 110 320
0.65 0.965 0.3 0.65 0.965 0.3 62~100 180 105 320
101~150 170 100 320
>150 160 90 320
16Mn
16Mnq		 ≤16 315 185 445
17~25 300 175 425
等效弯矩系数βmx,βmy的确定 26~36 290 170 410
构件情况 βmx βmy 36~50 270 155 410
有侧移的框架柱和悬臂构件 1 1 52~100 250 145 410
无侧移框架柱和两端支撑的构件 有端弯矩而无横向荷载 0.65 #DIV/0!
有端弯矩和横向荷载使构件产生反向曲率时 1 1 8
二： 基本参数及截面特性 有端弯矩和横向荷载使构件产生同向曲率时 0.85 0.85
截面高度H 宽度B 腹板厚tw 翼缘厚tf 无端弯矩，仅跨中有一个横向荷载时 0.940616885 0.951897914 输出行号 8
500 400 14 25 无端弯矩，跨度内有其他荷载状况时 1 1
计算长度Lx 计算长度Ly 材料屈服强度fy(MPa) 材料设计强度f(Mpa) 输出设计参数 300 175 425
18000 12000 345 300 等效弯矩系数βtx,βty的确定
截面塑性发展系数γx 截面塑性发展系数γy X轴截面分类(a,b,c) Y轴截面分类(a,b,c) 构件情况 βtx βty
1.05 1.05 b b 悬臂构件 1 1
Ix(mm4) Iy(mm4) (回转半径）ix (回转半径）iy 在平面外相邻支承点之间的构件段 无横向荷载仅在支承点处有端弯矩 0.65 #DIV/0!
1341791667 736209866.7 202.8774349 150.276827 有端弯矩和横向荷载使构件产生反向曲率时 1 1
Wx(mm3) Wy(mm3) (长细比)λx (长细比)λy 有端弯矩和横向荷载使构件产生同向曲率时 0.85 0.85
5367166.667 3681049.333 88.72351926 79.85263089 在支承点处无端弯矩，仅有横向荷载时 1 1
截面积A(mm2) NSF(净截面积比） λ（λx与λy的较大值）
32600 0.9 88.72351926
三：局部稳定性校核（右表判断） η计算参数
翼缘板校核 钢号  长细比 60 70 80 90 100 120 150 200
14.88 满足! 235 0.816 0.792 0.769 0.747 0.727 0.689 0.6 0.571
腹板校核 345 0.785 0.758  0.733 0.709 0.687 0.646 0.6 0.523
32.14285714 满足! 行号 列号 前位l 后位l 前位插值 后位插值
2 4 80 90 0.733 0.709
四：荷载（kN,m)
轴力kN 重力弯矩（Mx1） 重力弯矩（My1）
2500 50 0
五：导出参数
整体稳定系数φbx 整体稳定系数φby 等效弯矩系数βmx(查右表） 等效弯矩系数βmy(查右表）
1.4 1.4 1 1
轴心受压稳定系数φx 轴心受压稳定系数φy 等效弯矩系数βtx（查右表） 等效弯矩系数βty（查右表）
0.507835628 0.576145338 1 1
欧拉临界力Nex(kN) 欧拉临界力Ney(kN) 是否考虑压杆承载力降低系数 η（Y/N）？ η计算值
8419.90189 10394.55957 y 0.712063554
六：强度及稳定性校核(压弯构件）
1：强度校核 单位：MPa  判断
133.5077528 强度满足!
2：稳定校核
228.4122447 平面内稳定满足!
196.2717867 平面外稳定满足!
一：截面形状
钢材强度设计值
钢号 厚度或直径 强度设计值
抗拉、抗压和抗弯
 抗剪 端面承压
Q235 ≤16 215 125 320
17~40 200 115 320
42~60 190 110 320
62~100 180 105 320
101~150 170 100 320
二： 基本参数及截面特性 >150 160 90 320
B H Tw Tf 截面类别 a1 a2 a3 16Mn
16Mnq		 ≤16 315 185 445
350 125 10 14 a 0.41 0.986 0.152 17~25 300 175 425
Lx(mm) Ly(mm) fy(N/mm2) 截面削弱系数 b 0.65 0.965 0.300  26~36 290 170 410
12000 4000 345 0.9 c1 0.73 0.906 0.595 36~50 270 155 410
Ix(mm4) Iy(mm4) Wx(mm3) Wy(mm3) c2 0.73 1.216 0.302 52~100 250 145 410
5.00E+07 4.75E+06 2.86E+05 4.47E+04 lx' a1 a2 a3
ix(mm） iy（mm） A(mm2) f(N/mm2) 2 0.73 1.216 0.302  14 7
91.2  28.1  6.01E+03 315 ly' a1 a2 a3
lx ly 截面类型(X向） 截面类型(y向） 2 0.65 0.965 0.300  输出行号 7
131.5  142.2  c b
求解形心到翼缘顶距离x 输出设计参数 315 185 445
三：局部稳定性校核 腹板面积 翼缘面积 (H+TF)/2 x(mm)
1.翼缘板宽厚比计算 2.腹板宽厚比计算 ## 4900 69.5 18.5 
b/t<= 15(235/fy)^0.5 h0/tw<= 15(235/fy)^0.5
12.1  12.4  11.1  12.4 
满足 满足
四：荷载（kN,m)
N(KN)设计值 Mx(KN*M)设计值 My(KN*M)设计值
156 0.0  10 钢号  长细比 60 70 80 90 100 120 150 200
## 0.816 0.792 0.769 0.747 0.727 0.689 0.639 0.6
五：导出参数 ## 0.785 0.758  0.733 0.709 0.687 0.646 0.594 0.5
fx fy 是否考虑h(Y/N)? h 行号 列号 前位l 后位l 前位插值 后位插值
0.255  0.243  Y 0.608  2 7 120 150 0.646 0.594
NEX(KN) NEY(KN) gx gy
7.06E+02 6.04E+02 1.2 1.05
fbx fby bm btx
0.9 0.9 1 1
六：强度及稳定性校核(压弯构件）
1.强度 Mpa 判断
72.5  满足
2.平面内稳定
167.5  满足
3.平面外稳定
176.0  满足
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1 1
摩擦型连接中每个高强度螺栓一个摩擦面上的剪力
序号 螺栓的性能等级 螺栓公称直径 预拉力 摩擦面抗滑移系数
0.25 0.35 0.4 0.45 0.55
1 8.8S M12 45 10.12 14.17 16.2 18.22 22.27
2 M16 70 15.75 22.05 25.2 28.35 39.65
3 M20 110 24.75 34.65 39.6 44.55 54.45
4 M22 135 30.37 42.52 48.6 54.67 66.82
5 M24 155 34.87 48.82 55.8 62.77 76.72
6 M27 205 46.12 64.57 73.8 88.02 101.47
7 M30 250 56.25 78.75 90 101.25 123.75
8 10.9S M12 55 12.37 17.32 19.8 22.27 27.22
9 M16 100 22.5 31.5 36 40.5 49.5
10 M20 155 34.87 48.82 55.8 62.77 76.72
11 M22 190 42.75 59.85 68.4 76.95 94.05
12 M24 225 50.62 70.87 81 91.12 111.37
13 M27 290 62.25 91.35 104.4 117.45 143.55
14 M30 355 79.87 111.82 127.8 143.77 175.72
输入螺栓规格 m24
输入螺栓等级(8.8/10.9) 10.9
输入抗滑移系数 0.45
输出行号 5
输出列号 4
输出高强度螺栓预拉力P 225 kN
输出高强度螺栓抗剪承载力设计值 91.12 kN
高强度螺栓的受拉承载力设计值Ntb=0.8xP= 180 kN
是否冷弯薄壁型钢结构连接(Y/N)? N
输入螺栓传力摩擦面数(单剪1/双剪2？) 2
一个高强度螺栓的受剪承载力设计值Nvb
承压型连接的强度设计值
名称 螺栓性能等级 构件钢材
8.8S 10.9S 3号钢 16Mn或16Mnq钢材厚度 15Mnv或15Mnvq钢材厚度
≤16 17~25 26~36 ≤16 17~25 26~36
抗剪fvb 250 310 \\\ \\\ \\\ \\\ \\\ \\\ \\\
承压fcb \\\ \\\ 465 640 615 590 665 640 615

摩擦型高强螺栓拉剪连接计算  截面尺寸单位：mm      仅需在粉红色区域输入数据
几何参数输入
             
y1-y6单位：米 材料参数输入 荷载输入
b= 220 ef= 0 y1= 0.15 y4= 0 f= 215 M= 47 KN*m
h= 300 ew= 50 y2= 0.05 y5= 0 P= 190 V= 235 KN
h1= 0 a= 80 y3= 0 y6= 0 μ= 0.55 N= 0 KN
螺栓个数n= 8 tw= 8 螺栓直径d。= 20 螺栓孔径= 21.5 nf= 1
荷载计算放大系数= 1 m= 4 1
Nt1= M*y1/m∑yi2+N/n= 70.50 Nt4= Nt1*y4/y1+(1-y4/y1)N/n= 0.00
Nt2= Nt1*y2/y1+(1-y2/y1)N/n= 23.50 Nt5= Nt1*y5/y1+(1-y5/y1)N/n= 0.00
Nt3= Nt1*y3/y1+(1-y3/y1)N/n= 0.00 Nt6= Nt1*y6/y1+(1-y6/y1)N/n= 0.00
Nt1‘= 2N/n-Nt1= -70.50 Nt4‘= 2N/n-Nt4= 0.00
Nt2‘= 2N/n-Nt2= -23.50 Nt5’= 2N/n-Nt5= 0.00
Nt3’= 2N/n-Nt3= 0.00 Nt6‘= 2N/n-Nt6= 0.00
0.8P= 152 N/n= 0
Nvb1= β0.9nfμ(P-1.25Nt1)= 50.43 KN
∑Nvbi= β0.9nfμ∑(P-1.25Nti)= 636.075 KN
Nv1= 29.375 KN
β= 1.1-(h+2ef)/150d。= 1.00
计算结果
Nt1 < 0.8P 结论0 满足要求
Nvb1 > Nv1 结论1 满足要求
∑Nvbi < V 结论2 满足要求
端板设计
1.伸臂端板厚度t≥ √6efNt/bf= 0 mm
2.两边支承类端板
2-1.端板外伸时t≥ √6efewNt/[ewb+2ef(ef+ew)]f= 0 mm
2-2.端板平齐时t≥ √12efewNt/[ewb+4ef(ef+ew)]f= 0 mm
端板设置螺栓处构件腹板强度验算
0.4P= 76
Nt2 ≤ 0.4P 0.4P/ewtw= 190 <f
满足要求

       ST梁，墙面斜撑，风拉杆计算
工程名称： 2026-7-1
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一. 已知条件：
跨度 Span 21 m
柱距 Bay 6.75 m
边柱高  h1 9.3
爬坡高  h2 0.875
 女儿墙高h3 0.4 m
基本风压 w0 75 kg/m2
二. 风荷载计算：
设计风压 w =(w0*1.1)*ms*mz*bz*1.4
=(w0*1.1)*1.0*0.8*1.0 66 kg/m2
三. ST1 梁计算：
ST1梁受力 P1 =w*(S/4)*(h1/2+h3) 3499.65 kg
选取ST1为 φ114*4.0 电焊钢管
面积 A1 13.82 cm2
回转半径 r1 3.89 cm
长细比 l 173.5 <220,OK!
查表得稳定系数 j 0.240
ST1梁受压力 s =P1/(j*A1) 105.5 N/mm2
<141 N/mm^2,OK!
连接螺栓型号 M20
单端螺栓数目 2
螺栓抗剪强度 9420 kg
>P1,OK!
四. ST1a 梁计算：
ST1梁受力 P1a =w*S*((h1+h3)/2)) 6999.3 kg
选取ST1为 φ140*4.0 电焊钢管
面积 A1a 17.09 cm2
回转半径 r1 4.81 cm
长细比 l 140.3 <220,OK!
查表得稳定系数 j 0.344
ST1梁受压力 s =P1a/(j*A1a) 119.1 N/mm2
<141 N/mm^2,OK!
连接螺栓型号 M20
单端螺栓数目 2
螺栓抗剪强度 9420 kg
>P1a,OK!
五. 斜撑BC1计算:
斜撑受拉力 F1 =P1*(sqrt(h1^2+B^2)/B) 5957.91 kg
选取斜撑为 L75*6
面积 A2 8.8 cm2
平面外回转半径 ra 2.31 cm
平面外长细比 l =0.5*sqrt(B^2+h1^2)/ra 248.7 <400,OK!
平面内回转半径 rb 1.49 cm
平面内长细比 l =0.5*sqrt(B^2+h1^2)/rb 385.6 <400,OK!
杆件拉应力s F1/(A2-A) 67.70 N/mm2
<141 N/mm^2,OK!
六. 斜撑BC1a计算:
斜撑受拉力 F1a =P1a*(sqrt((h1+h2)^2+B^2)/B) 11915.83 kg
选取斜撑为 φ28
面积 A2a 9.4 cm2
平面外回转半径 ra 0.7 cm
平面外长细比 l =0.5*sqrt(B^2+h1^2)/ra 820.8 OK!
平面内回转半径 rb 0.7 cm
平面内长细比 l =0.5*sqrt(B^2+h1^2)/rb 820.8 OK!
杆件拉应力s F1a/A2a 126.76 N/mm2
<141 N/mm^2,OK!
七.屋面ST梁计算:
ST梁间距 L 7 m
 N1 =w*L*((h1+h2)/2+(h3-h2)) 2130.975 kg
 N2 =w*L*((h1+h2)/2+(h3-h2)) 2130.975 kg
ST1梁受力 NST1 =N1+N2/2+N2/2 4261.95 kg
选取ST1为 φ114*4.0 电焊钢管
面积 A3 13.82 cm2
回转半径 r1 3.89 cm
长细比 l 173.5 <220,OK!
查表得稳定系数 j 0.240
ST1梁受压力 s =NST1/(j*A1a) 128.5 N/mm2
<141 N/mm^2,OK!
连接螺栓型号 M20
单端螺栓数目 2.000
螺栓抗剪强度 9420 kg
>NST1,OK!
八.风拉杆计算:
风拉杆受拉力NBR =N2*sqrt(L^2+B^2)/(2*B) 1534.984728 kg
选取风拉杆为  f20 圆钢
杆件拉应力s =NBR/A 48.88 N/mm2 返回目录
<141N/mm^2,OK!

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无侧移框架柱计算长度（系数）
一：刚度计算
1.上左梁
截面类型（H型，箱型,任意，无构件）H/X/R/W？
h
截面特性
H B tw tf
2000 500 25 50
Ix Iy Wx Wy
61831250000 1.044E+09 61831250 4176563
A λx λy 长度(Lx)
97500 30.137661 24000
线刚度(EI)/L
5.17837E+11 654654
5.17837E+11
2.上右梁
截面类型（H型，箱型,任意，无构件）H/X/R/W？
h
]
H B tw tf
2000 500 25 50
Ix Iy Wx Wy
61831250000 1.044E+09 61831250 4176563
A λx λy 长度(Lx)
97500 30.137661 24000
线刚度(EI)/L
5.17837E+11 23452345
5.17837E+11
3.下左梁
截面类型（H型，箱型,任意，无构件）H/X/R/W？
h
截面特性
H B tw tf
3600 500 25 50
Ix Iy Wx Wy
2.46865E+11 1.046E+09 1.37E+08 4184896
A λx λy 长度(Lx)
137500 17.911551 24000 二：系数K
线刚度(EI)/L 1.框架梁判断
2.06749E+12 452 上左梁是否和柱铰接（Y/N）？ n 那么，上左梁线刚度= 5.17837E+11
上右梁是否和柱铰接（Y/N）？ n 那么，上右梁线刚度= 5.17837E+11
2.06749E+12 下左梁是否和柱铰接（Y/N）？ n 那么，下左梁线刚度= 2.06749E+12
下右梁是否和柱铰接（Y/N）？ n 那么，下右梁线刚度= 2.06749E+12
4.下右梁
截面类型（H型，箱型,任意，无构件）H/X/R/W？ 2.中柱为底层柱判断
h 柱脚固定还是铰接（F/P）？ p
截面特性
H B tw tf 3.系数K1,K2
3600 500 25 50 K1= 8.370172
Ix Iy Wx Wy K2= 0.391099
2.46865E+11 1.046E+09 1.37E+08 4184896
A λx λy 长度(Lx)
137500 17.911551 24000 三：计算长度系数μ
线刚度(EI)/L
2.06749E+12 346346 0.702507531
注意：此结果和规范中附录表格（4.1）内数据有细微差别
2.06749E+12
5.上柱
截面类型（H型，箱型,任意，无构件）H/X/R/W？ 回目录
w
截面特性
H B tw tf
400 200 8 12
Ix Iy Wx Wy
251586901.3 71475541 1257935 714755.4
A λx λy 长度(Lx)
11008 39.688204 6000
线刚度(EI)/L
0 45637
0
6.中柱
截面类型（H型，箱型,任意）H/X/R？
h
截面特性
H B tw tf
700 400 25 36
Ix Iy Wx Wy
3693547333 384817708 10552992 1924089
A λx λy 长度(Lx)
44500 20.826171 6000
线刚度(EI)/L
1.23734E+11 35675676
1.23734E+11
7.下柱
截面类型（H型，箱型,任意，无构件）H/X/R/W？
h
截面特性
H B tw tf
3000 1200 25 50
Ix Iy Wx Wy
3.1191E+11 1.44E+10 2.08E+08 24006293
A λx λy 长度(Lx)
192500 4.7135886 6000
线刚度(EI)/L
1.0449E+13 367567
1.0449E+13
有侧移框架柱计算长度（系数）
一：刚度计算
1.上左梁
截面类型（H型，箱型,任意，无构件）H/X/R/W？
R
截面特性
H B tw tf
400 200 8 12
Ix Iy Wx Wy
251586901.3 71475541 1257935 714755.4
A λx λy 长度(Lx)
11008 39.688204 6000
线刚度(EI)/L
请输入任意截面线刚度EI/L= 654654
654654
2.上右梁
截面类型（H型，箱型,任意，无构件）H/X/R/W？
R
]
H B tw tf
400 200 8 12
Ix Iy Wx Wy
251586901.3 71475541 1257935 714755.4
A λx λy 长度(Lx)
11008 39.688204 6000
线刚度(EI)/L
请输入任意截面线刚度EI/L= 23452345
23452345
3.下左梁
截面类型（H型，箱型,任意，无构件）H/X/R/W？
R
截面特性
H B tw tf
400 200 8 12
Ix Iy Wx Wy
251586901.3 71475541 1257935 714755.4
A λx λy 长度(Lx)
11008 39.688204 6000 二：系数K
线刚度(EI)/L 1.框架梁判断
请输入任意截面线刚度EI/L= 452 上左梁是否和柱铰接（Y/N）？ n 那么，上左梁线刚度= 654654
上右梁是否和柱铰接（Y/N）？ n 那么，上右梁线刚度= 23452345
452 下左梁是否和柱铰接（Y/N）？ n 那么，下左梁线刚度= 452
下右梁是否和柱铰接（Y/N）？ n 那么，下右梁线刚度= 0
4.下右梁
截面类型（H型，箱型,任意，无构件）H/X/R/W？ 2.中柱为底层柱判断
w 柱脚固定(F)还是铰接(P)（F/P）？ f
截面特性
H B tw tf 3.系数K1,K2
400 200 8 12 K1= 0.674863
Ix Iy Wx Wy K2= 无穷大
251586901.3 71475541 1257935 714755.4
A λx λy 长度(Lx)
11008 39.688204 6000 三：计算长度系数μ
线刚度(EI)/L
0 346346 1.494929131
注意：此结果和规范中附录表格（4.2）内数据有细微差别
0
5.上柱 回目录
截面类型（H型，箱型,任意，无构件）H/X/R/W？
R
截面特性
H B tw tf
400 200 8 12
Ix Iy Wx Wy
251586901.3 71475541 1257935 714755.4
A λx λy 长度(Lx)
11008 39.688204 6000
线刚度(EI)/L
请输入任意截面线刚度EI/L= 45637
45637
6.中柱
截面类型（H型，箱型,任意）H/X/R？
r
截面特性
H B tw tf
400 200 8 12
Ix Iy Wx Wy
251586901.3 71475541 1257935 714755.4
A λx λy 长度(Lx)
11008 39.688204 6000
线刚度(EI)/L
请输入任意截面线刚度EI/L= 35675676
35675676
7.下柱
截面类型（H型，箱型,任意，无构件）H/X/R/W？
r
截面特性
H B tw tf
400 200 8 12
Ix Iy Wx Wy
251586901.3 71475541 1257935 714755.4
A λx λy 长度(Lx)
11008 39.688204 6000
线刚度(EI)/L
请输入任意截面线刚度EI/L= 0
0

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1 1
1
1
基本输入参数
组合高度D
2000
单肢截面高度H 单肢宽度B
800 500
腹板厚t2 翼缘厚t1
16 25
单肢截面特性
单肢Ix(mm4) 单肢Iy(mm4) 单肢截面积A(mm2)
4317708333 521089333 37000
格构截面特性
毛截面面积(mm2)
74000
Ix(mm4) Iy(mm4) Iz(mm4)=(∑bt3)/3
8635416667 1.49042E+11 12464666.67
截面模量Wx(mm3) 截面模量Wy(mm3)
21588541.67 119233742.9
剪切面积Ax(mm2) 剪切面积Ay(mm2)
24000 50000
STAAD/pro 程序GENERAL截面数据输出(仅对ASD规范校核)
AX      D      TD   B     TB    IZ        IY         IX        SZ           SY          AY         AZ         PZ          PY         HSS       DEE
74000  800  32  2500  25  8635416666.66667  149042178666.667  12464666.6666667  21588541.6666667  119233742.933333  24000  50000  0  0  0  0
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基本输入参数
截面高度H 宽度B h b
500 500 300 300
板厚t1 板厚t2 板厚t3 板厚t4
20 20 12 12
截面特性
毛截面面积(mm2)
34896
Ix(mm4) Iy(mm4) Iz(mm4)=(∑bt3)/3
879000512 879000512 3729920
截面模量Wx(mm3) 截面模量Wy(mm3)
3516002 3516002
剪切面积Ax(mm2) 剪切面积Ay(mm2)
17520 17520
STAAD/pro 程序GENERAL截面数据输出(仅对ASD规范校核)
AX      D      TD   B     TB    IZ        IY         IX        SZ           SY          AY         AZ         PZ          PY         HSS       DEE
34896   500   52   500   52   879000512   879000512   3729920   3516002.048   3516002.048   17520   17520   0   0   0   0
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基本输入参数
截面高度H 宽度B 组合截面高度D b
1200 500 1400 800
板厚t1 板厚t2 板厚t3 板厚t4
36 50 36 30
截面特性
中心距c(mm) c+B/2= D-c=
525.8586684 775.8586684 874.1413316
毛截面面积(mm2)
156568
Ix(mm4) Iy(mm4) Iz(mm4)=(∑bt3)/3
42139663456 1.21827E+11 235247968
截面模量Wx(mm3) 截面模量Wy(mm3)
70232772.43 278735372
剪切面积Ax(mm2) 剪切面积Ay(mm2)
80608 75960
STAAD/pro 程序GENERAL截面数据输出(仅对ASD规范校核)
AX      D      TD   B     TB    IZ        IY         IX        SZ           SY          AY         AZ         PZ          PY         HSS       DEE
156568   1200   50   1650   36   42139663456   121827054633.701   235247968   70232772.4266667   278735372.038772   80608   75960   0   0   0   0
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基本输入参数
截面高度H 宽度B 腹板缩进c
80 40 0 每米重 长 单重 数量 总重
翼缘tf 腹板tw 中间板t 4.51375 971 4.382851 4 17.53141
2.5 2.5 0
截面特性
毛截面面积(mm2)
575
Ix(mm4) Iy(mm4) Iz(mm4)=(∑bt3)/3
476197.9167 158697.9167 3593.75
截面模量Wx(mm3) 截面模量Wy(mm3)
11904.94792 7934.895833
剪切面积Ax(mm2) 剪切面积Ay(mm2)
375 200
STAAD/pro 程序TUBE截面数据输出(仅对ASD规范校核)
AX   D   WF   TF   IZ   IY   IX   AY   AZ
575   80   40   2.5   476197.916666667   158697.916666667   3593.75   375   200
对H型
AX   D   TW   WF   TF   IZ   IY   IX   AY   AZ
575   80   0 40   2.5   476197.916666667   158697.916666667   3593.75   375   200
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输入L= 10000 mm
输入H= 1000 mm
输入t1= 30 °C
输入t2= 0 °C
输入线膨胀系数α= 1.20E-05 1/°C
t0=t1-t2= 30 °C
输入弹性模量E= 2.06E+05 N/mm2
输入截面惯性矩I= 6754645333 mm4
RA=-RB= -75.1 kN
MB= -751.4 kN·m

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钢梁受扭计算
一. 截面特征计算 工字形
1.钢梁截面特征计算：
b= 400 t= 20 h= 600 s= 12 B= 300 T= 20
剪心距上翼缘中心：  Ax＝b*t + h*s +B*T = ax= TB3h/(tb3+TB3)= 178.021978
主扇性惯性矩： Jw= ax2*tb3/12+(h-ax)2*TB3/12= 1.13934E+13
主扇性静面矩： Sw= ax*tb2/8= 71208791.21
最大扇性面积： w= ax*b/2 35604.3956
2.简单梁受扭计算：
最大双力矩： Bmax= 1.65E+01 KN*M2
最大扭矩： Mw= 5.49E+07 N*mm
计算弯扭正应力： stress=Bmax*Wmax/Jw= 5.16E+01 Mpa
计算最大剪应力： shear=Mw*Sw/(Jw*t) 17.15625 Mpa
79000
一. 截面特征计算 箱形
1.钢梁截面特征计算：
d1= 600 d2= 300 t= 16
剪心距上翼缘中心：  Ax＝b*t + h*s +B*T = ax= d1/2 300
主扇性惯性矩： Jw= d12d22(d1-d2)2t/(24(d1+d2)) 2.16E+12
主扇性静面矩： Sw= ax*tb2/8=
最大扇性面积： w= d1d2(d1-d2)/(4(d1+d2)) 15000
2.简单梁受扭计算：
最大双力矩： Bmax= 1.65E+01 KN*M2
最大扭矩： Mw= 5.49E+07 N*mm
计算弯扭正应力： stress=Bmax*Wmax/Jw= 1.14E+02 Mpa
计算最大剪应力： shear=Mw*Sw/(Jw*t) Mpa
回目录  b 
it= 2291200
k= 0.000646 1/mm
kl= 4.842631
4
16.47

15/3~50/10t双吊钩桥式起重机
起重量 跨
度
Lk
起升
高度		 中级工作制 重级工作制 主要尺寸（mm） 吊钩极限位置 生产厂家 荐用大车轨道
主钩 副钩 小车重 起重机重 最大轮压 小车重 起重机重 最大轮压 小车轨距 大车轮距 小车轮距 起重
机最
大宽
度		 轨道中心至外
端距离		 轨面至
起重机
顶距离		 主梁底面至轨
面距离		 操纵室
底至主
梁底距
离		 主钩
至轨
面距
离		 副钩
至轨
面距
离		 吊钩至轨道
中心距离
主钩 副钩
（t） （m） （m） （m） （t） （t） （t） （t） （t） （t） Lx BQ Bx B b H H2 H3 H4 H5 S1 S2 S3 S4
15/3 10.5 12 14 6.9 17.9 13.2 7.4 19.7 14.2 2000 4000
(4400)		 2400 5200
(5600)		 230 2095
(2097)		 80 2240
(2290)
2170		 692 640 1275 1888 1500 2113
大连起重机器厂
 43kg/m
QU70
13.5 19.4 14.1 21.5 15.1 80
16.5 21.6 14.9 23.8 15.8 180
19.5 25.4 16 28 17.1 (4400)
4000		 5300
(5600)		 260 2185
(2187)		 240 2180 602
22.5 27.9 16.8 30.8 18.2 388
25.5 32.4 18.1 34.8 19.4 5000 6210 538 2010
28.5 35.7 19 38.6 20.6 688
31.5 38.9 19.9 42 21.6 838
20/5 10.5 12 14 7 18.3 15.5 7.5 20.3 16.5 2000 (4400)
4000		 2400 5200
(5600)		 230 2094
(2096)		 80 2240
(2290)
2170		 544
(542)		 378 1030 1900 1450 2320 43kg/m
QU70
13.5 20.1 16.5 22.4 17.6 82
16.5 22.3 17.4 24.9 18.9 182
19.5 26.4 18.7 29.4 20.2 (4400)
4100		 5300
(5600)		 260 2184
(2186)		 240 2180 454
(452)
22.5 29 19.6 32.4 21.1 390
25.5 33.5 20.8 36.8 22.4 5000 6210 540 2010
28.5 37.3 21.9 40.8 23.6 690
31.5 40.5 22.9 44.4 24.7 840
起重量 跨
度
Lk
起升
高度		 中级工作制 重级工作制 主要尺寸（mm） 吊钩极限位置 生产厂家 荐用大车轨道
主钩 副钩 小车重 起重机重 最大轮压 小车重 起重机重 最大轮压 小车轨距 大车轮距 小车轮距 起重
机最
大宽
度		 轨道中心至外
端距离		 轨面
至起
重机
顶距
离		 主梁
底面
至轨
面距
离		 操纵室底至主
梁底距离		 主钩
至轨
面距
离		 副钩
至轨
面距
离		 吊钩至轨道
中心距离
主钩 副钩
（t） （m） （m） （m） （t） （t） （t） （t） （t） （t） Lx BQ Bx B b H H2 H3 H4 H5 S1 S2 S3 S4
30/5 10.5 12 14 11 25.8 22.8 11.6 26.9 23 2500 4650 2700 6080 250 2337
2339
(2341)		 90
94
244		 2230 553 677 1035 2050 1700 2715 大连起重机器厂 90*90
QU70
13.5 28.2 24.2 29.7 25 551
(549)
16.5 31.4 25.1 32.8 26 2170
19.5 36.1 26.5 37.9 27.5 4700 6130 300
2469

(2471)
264
414
564
714
814		 2180 421
(419)
22.5 39.4 27.7 41.4 28.5
25.5 44.5 29 46.5 30 5000 6430 2010
28.5 48 30.2 50.1 31
31.5 52.3 31.4 54.8 32.4
50/10 10.5 12 14 16.3 35.2 33.8 16.5 37.7 34.3 2500 4800 3580 6330 300 2726
(2728)		 —79
96
102
252
402
552
702
802

2250 963
(961)		 933.5 1005 2200 2000 3195 90*90
QU70
13.5 38.1 35.8 39 36.3 2230
16.5 42.4 37.8 43.5 38.3 2732
(2734)		 957
(955)
19.5 46.6 39.3 48.2 40.3 2180
22.5 50.5 41.3 52.2 41.8
25.5 56.9 43 57.9 43.7 5000 6530 2010
28.5 60.9 44.3 62.1 44.8
31.5 66.3 45.9 67.8 46.5
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LH型电动葫芦桥式起重机（中级工作制）
起重量 跨
度
Lk		 起升
高度		 自重 最大轮压 主要尺寸（mm） 吊钩极限位置（mm） 荐用大车轨道 生产厂家
主钩 副钩 主钩 副钩 小车 大车 小车轨距 小车轮距  大车轮距 起重
机最
大宽
度		 轨道
中心
至外
端距
离		 轨面
至起
重机
顶距
离		 主梁
底面
至轨
面距
离		 主钩
至轨
面距
离		 副钩
至轨
面距
离		 吊钩至轨道
中心距离
主钩 副钩
（t） （t） （m） （m） （m） （t） （t） （t） Lx Bx BQ B b H H2 H4 H5 S1 S2 S3 S4
5

6.3		 7.5 12 1.2 6.4 5.3 1500 1100 3000 3716 165 1200 114 76 976 976 38Kg/m 湖北武汉起重机厂
10.5 6.8 5.4 114
13.5 7.8 5.7 264
16.5 9.6 6.1 414
19.5 12.4 6.8 3500 4216 564
22.5 16.4 7.6 714
8 7.5 12 1.2 7.2 6.5 1500 1100 3500 4216 165 1200 114 90 980 980 38Kg/m
10.5 8.1 6.8 114
13.5 9.5 7.6 264
16.5 11.1 7.7 414
19.5 13.1 8.1 564
22.5 15.8 8.6 714
10 7.5 12 1.96 7.6 8.3 2000 1400 3500 4216 165 1250 114 95 1044 1044 38Kg/m
10.5 8.2 8.4 114
13.5 9.2 8.7 264
16.5 11.2 9.2 414
19.5 14.2 10 4000 4716 564
22.5 17.2 10.7 714
起重量 跨
度
Lk		 起升
高度		 自重 最大轮压 主要尺寸（mm） 吊钩极限位置（mm） 荐用大车轨道 生产厂家
主钩 副钩 主钩 副钩 小车 大车 小车轨距 小车轮距  大车轮距 起重
机最
大宽
度		 轨道
中心
至外
端距
离		 轨面
至起
重机
顶距
离		 主梁
底面
至轨
面距
离		 主钩
至轨
面距
离		 副钩
至轨
面距
离		 吊钩至轨道
中心距离
主钩 副钩
（t） （t） （m） （m） （m） （t） （t） （t） Lx Bx BQ B b H H2 H4 H5 S1 S2 S3 S4
12.5 7.5 12 2 8.6 9.8 2000 1400 4000 4716 165 1250 120 150 1044 1044 38Kg/m 湖北武汉起重机厂
10.5 9.7 10 270
13.5 11.1 10.4 320
16.5 12.8 20 420
19.5 15.1 11.5 690
22.5 17.8 12.1 840
16 5 7.5 12 12 3 9.3 11.6 2000 2000 4000 4920 240 1430 80 300 230 1590 1470 820 2140 43Kg/m
10.5 10.4 11.9 180
13.5 11.9 12.3 280
16.5 13.8 12.8 420
19.5 16.3 13.5 570
22.5 18.8 14.1 720
20 5 7.5 12 12 3.7 10.3 14.2 2000 2000 4000 4920 240 1430 180 350 230 1590 1470 820 2140 43Kg/m
10.5 11.6 14.5 180
13.5 13.6 14.9 330
16.5 15.6 15.6 480
19.5 18.1 16.1 630
22.5 20.7 16.8 780
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目录
灌注桩单桩竖向承载力计算
柱体积配箍率计算
雨蓬板
雨蓬梁
软弱下卧层验算
地下室外墙计算
单(双)柱锥形基础计算
一字形剪力墙配箍计算
L形剪力墙配箍计算
墙高厚比验算
无翼墙L形剪力墙配箍计算
砌体梁端局部受压计算
筏基底板冲切计算
混凝土参数
双柱条基计算
牛腿计算
地震反映谱
楼面荷载计算
楼梯间荷载计算
螺旋楼梯计算
板式楼梯计算
矩形抗弯抗剪
T形单筋抗弯
深、短梁抗弯
矩形抗扭
工型梁柱
箱形梁柱
受扭计算
工型梁加劲肋计算
钢管混凝土柱计算
梁柱固结计算
次梁与主梁铰接计算程式
组合梁计算
斜撑计算
高强度螺栓连接
摩擦型高强螺栓拉剪连接计算
支撑系统
框架柱计算长度
格构式双工截面参数计算(I I)
实腹式双工截面参数计算(十字）
实腹式工型组合截面参数计算(|—I)
箱型(工型帖板)截面参数计算
简支梁温度变化引起内力
钢梁受扭计算
吊车资料1
吊车资料2
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