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钢构件计算程序小全

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工型单，双向（轴压，压弯）梁柱
工型（轴压、压弯）构件验算（腹板失稳）
工型截面斜撑计算
工型截面（贴板）斜撑计算
箱形单、双向（轴压，压弯）梁柱
箱形截面斜撑计算
T形截面斜撑计算
无侧移框架柱计算长度
有侧移框架柱计算长度
柱顶可移动但不转动的双阶柱计算长度系数
H型梁整体稳定系数φb计算（双轴对称）
地震反映谱曲线
组合梁计算
钢梁受扭计算
格构式双工截面参数计算(I  I)
实腹式双工截面参数计算（十字）
实腹式工型组合截面参数计算(|—I)
箱型(工型帖板)截面参数计算
简支梁温度变化引起内力
格构式钢管砼柱(上下砼柱）计算
高强度螺栓连接
圆形烟囱基础底角锚栓计算
风振系数计算
结构自振周期计算
偏心支撑耗能梁段净长度计算
高层建筑钢结构舒适感验算

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拉（压）弯构件强度及稳定性校核计算（双向弯矩）
说明：与本格底色同颜色之空格内数据均为人工干预数据。
一： 截面形状 钢材强度设计值
关于轴心受压构件稳定系数φ的公式计算参数取值 钢号 厚度或直径 强度设计值
11 λ的计算（λx） λ的计算（λy） 抗拉、抗压和抗弯 抗剪 端面承压
0.683878562 1.341264621 Q235 ≤16 215 125 320
α1,α2,α3的计算 α1,α2,α3的计算 17~40 200 115 320
α1 α2 α3 α1 α2 α3 42~60 190 110 320
0.65 0.965 0.3 0.73 1.216 0.32 62~100 180 105 320
101~150 170 100 320
>150 160 90 320
16Mn
16Mnq		 ≤16 315 185 445
17~25 300 175 425
等效弯矩系数βmx,βmy的确定 26~36 290 170 410
构件情况 βmx βmy 36~50 270 155 410
有侧移的框架柱和悬臂构件 1 1 52~100 250 145 410
无侧移框架柱和两端支撑的构件 有端弯矩而无横向荷载 0.65 0.65
有端弯矩和横向荷载使构件产生反向曲率时 1 1 9
二： 基本参数及截面特性 有端弯矩和横向荷载使构件产生同向曲率时 0.85 0.85
截面高度H 宽度B 腹板厚tw 翼缘厚tf 无端弯矩，仅跨中有一个横向荷载时 0.996178194 0.985299246 输出行号 9
700 600 20 36 无端弯矩，跨度内有其他荷载状况时 1 1
计算长度Lx 计算长度Ly 材料屈服强度fy(MPa) 材料设计强度f(Mpa) 输出设计参数 290 170 410
16000 15700 345 290 等效弯矩系数βtx,βty的确定
截面塑性发展系数γx 截面塑性发展系数γy X轴截面分类(a,b,c) Y轴截面分类(a,b,c) 构件情况 βtx βty
1.05 1.2 b c 悬臂构件 1 1
Ix(mm4) Iy(mm4) (回转半径）ix (回转半径）iy 在平面外相邻支承点之间的构件段 无横向荷载仅在支承点处有端弯矩 0.65 0.65
5179130987 1296418667 304.7663859 152.4794284 有端弯矩和横向荷载使构件产生反向曲率时 1 1
Wx(mm3) Wy(mm3) (长细比)λx (长细比)λy 有端弯矩和横向荷载使构件产生同向曲率时 0.85 0.85
14797517.1 4321395.556 52.49922806 102.9647092 在支承点处无端弯矩，仅有横向荷载时 1 1
截面积A(mm2) 面积矩Sx（mm3） NSF(净截面积比） 材料抗剪设计强度fv（Mpa）
55760 8157160 0.9 170
多层框架实腹梁、柱的板件宽厚比限值(冶金建筑抗震设计规范—YB9081-97）
三：局部稳定性校核（可由右表判断） 截面形式 梁 柱
翼缘板校核 工型 翼缘板b/tf 7.5 9
11 8.055555556 满足! 钢结构规范 箱型 翼缘板b/tf 25 30.5
腹板校核 工型和箱型 腹板h0/tw 59.4959899 35.5
h0/tw= 31.4 满足！ 冶金设计规范
四：荷载（kN,m)
轴力kN 弯矩（Mx1） 弯矩（My1）
786 1413 603
弯矩最大处剪力（kN） 弯矩（Mx2） 弯矩（My2）
0 0 0
五：导出参数
整体稳定系数φbx 整体稳定系数φby 等效弯矩系数βmx(查右表） 等效弯矩系数βmy(查右表）
0.716267185 1 1 1
轴心受压稳定系数φx 轴心受压稳定系数φy 等效弯矩系数βtx（查右表） 等效弯矩系数βty（查右表）
0.78775658 0.35686194 1 1
欧拉临界力Nex(kN) 欧拉临界力Ney(kN)
41132.38391 10693.32882
六：强度及稳定性校核(压弯构件）
1：强度校核 单位：MPa  判断
11 245.9110045 强度满足!
11 0 剪应力满足！
11 245.9110045 折算应力满足!
2：稳定校核
11 249.7859987 平面X稳定满足!
11 296.3617947 平面Y稳定不满足!
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拉（压）弯构件强度及稳定性校核计算（考虑腹板失稳）
说明：与本格底色同颜色之空格内数据均为人工干预数据。
一： 截面形状 钢材强度设计值
11 关于轴心受压构件稳定系数φ的公式计算参数取值 钢号 厚度或直径 强度设计值
λ的计算（λx） λ的计算（λy）
抗拉、抗压和抗弯
抗剪 端面承压
                                                    1.169411232 1.993569991 Q235 ≤16 215 125 320
α1,α2,α3的计算 α1,α2,α3的计算 17~40 200 115 320
α1 α2 α3 α1 α2 α3 42~60 190 110 320
0.65 0.965 0.3 0.73 1.216 0.32 62~100 180 105 320
101~150 170 100 320
>150 160 90 320
16Mn
16Mnq		 ≤16 315 185 445
17~25 300 175 425
等效弯矩系数βmx,βmy的确定 26~36 290 170 410
构件情况 βmx βmy 36~50 270 155 410
有侧移的框架柱和悬臂构件 1 1 52~100 250 145 410
无侧移框架柱和两端支撑的构件 有端弯矩而无横向荷载 0.954148472 1
有端弯矩和横向荷载使构件产生反向曲率时 1 1 9
二： 基本参数及截面特性 有端弯矩和横向荷载使构件产生同向曲率时 0.85 0.85
截面高度H 宽度B 腹板厚tw 翼缘厚tf 无端弯矩，仅跨中有一个横向荷载时 0.91944692 0.766010394 输出行号 9
700 400 16 30 无端弯矩，跨度内有其他荷载状况时 1 1
计算长度Lx 计算长度Ly 材料屈服强度fy(MPa) 材料设计强度f(Mpa) 输出设计参数 290 170 410
26770 14800 345 290 等效弯矩系数βtx,βty的确定
截面塑性发展系数γx 截面塑性发展系数γy X轴截面分类(a,b,c) Y轴截面分类(a,b,c) 构件情况 βtx βty
1.05 1.2 b c 悬臂构件 1 1
Ix(mm4) Iy(mm4) (回转半径）ix (回转半径）iy 在平面外相邻支承点之间的构件段 无横向荷载仅在支承点处有端弯矩 0.954148472 1
3044725333 320218453.3 298.1996864 96.70664121 有端弯矩和横向荷载使构件产生反向曲率时 1 1
Wx(mm3) Wy(mm3) (长细比)λx (长细比)λy 有端弯矩和横向荷载使构件产生同向曲率时 0.85 0.85
8699215.238 1601092.267 89.77205954 153.0401616 在支承点处无端弯矩，仅有横向荷载时 1 1
截面积A(mm2) 面积矩Sx（mm3） NSF(净截面积比） 材料抗剪设计强度fv（Mpa）
34240 4839200 0.9 170
腹板有效高度 Ix' Iy' ix' 多层框架实腹梁、柱的板件宽厚比限值(冶金建筑抗震设计规范—YB9081-97）
264.1036248 3042862476 320180294.7 306.2139739 截面形式 梁 柱
A' Wx' Wy' iy' 工型 翼缘板b/tf 7.5 9
32451.31599 8693892.788 1600901.474 99.3301619 箱型 翼缘板b/tf 25 30.5
λx'= 87.42252896 λy'= 148.9980457 工型和箱型 腹板h0/tw 59.47111137 35.5
三：局部稳定性校核（可由右表判断）
翼缘板校核
11 6.4 满足! 钢结构规范
腹板校核
h0/tw= 40 梁满足，柱不满足! 冶金设计规范
四：荷载（kN,m)
轴力kN 弯矩（Mx1） 弯矩（My1）
3477 8015 1
弯矩最大处剪力（kN） 弯矩（Mx2） 弯矩（My2）
0 6965 1
五：导出参数
整体稳定系数φbx 整体稳定系数φby 等效弯矩系数βmx(查右表） 等效弯矩系数βmy(查右表）
0.288535259 1 1 1
轴心受压稳定系数φx 轴心受压稳定系数φy 等效弯矩系数βtx（查右表） 等效弯矩系数βty（查右表）
0.500157842 0.198426332 0.4 1
欧拉临界力Nex(kN) 欧拉临界力Ney(kN)
8632.816968 2971.926881
六：强度及稳定性校核(压弯构件）
1：强度校核 单位：MPa  判断
11 1095.196263 强度不满足!
11 0 剪应力满足！
11 1095.196263 折算应力不满足!
2：稳定校核
11 1510.254368 平面X稳定不满足！
11 1826.159797 平面Y稳定不满足!
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拉（压）弯构件强度及稳定性校核计算（双向弯矩）
说明：与本格底色同颜色之空格内数据均为人工干预数据。
一： 截面形状 钢材强度设计值
11 关于轴心受压构件稳定系数φ的公式计算参数取值 钢号 厚度或直径 强度设计值
λ的计算（λx） λ的计算（λy）
抗拉、抗压和抗弯
抗剪 端面承压
0.45640954 0.074162769 Q235 ≤16 215 125 320
α1,α2,α3的计算 α1,α2,α3的计算 17~40 200 115 320
α1 α2 α3 α1 α2 α3 42~60 190 110 320
0.65 0.965 0.3 0.65 0.965 0.3 62~100 180 105 320
101~150 170 100 320
>150 160 90 320
16Mn
16Mnq		 ≤16 315 185 445
17~25 300 175 425
等效弯矩系数βmx,βmy的确定 26~36 290 170 410
构件情况 βmx βmy 36~50 270 155 410
有侧移的框架柱和悬臂构件 1 1 52~100 250 145 410
无侧移框架柱和两端支撑的构件 有端弯矩而无横向荷载 0.957915832 1
有端弯矩和横向荷载使构件产生反向曲率时 1 1 10
二： 基本参数及截面特性 有端弯矩和横向荷载使构件产生同向曲率时 0.85 0.85
截面高度H 宽度B 腹板厚tw 翼缘厚tf 无端弯矩，仅跨中有一个横向荷载时 0.996727277 0.999913588 输出行号 10
800 800 36 50 无端弯矩，跨度内有其他荷载状况时 1 1
计算长度Lx 计算长度Ly 材料屈服强度fy(MPa) 材料设计强度f(Mpa) 输出设计参数 270 155 410
11200 1700 345 270 等效弯矩系数βtx,βty的确定
截面塑性发展系数γx 截面塑性发展系数γy X轴截面分类(a,b,c) Y轴截面分类(a,b,c) 构件情况 βtx βty
1.05 1.05 b b 悬臂构件 1 1
Ix(mm4) Iy(mm4) (回转半径）ix (回转半径）iy 在平面外相邻支承点之间的构件段 无横向荷载仅在支承点处有端弯矩 0.957915832 1
13324666667 11626679467 319.6607993 298.5994848 有端弯矩和横向荷载使构件产生反向曲率时 1 1
Wx(mm3) Wy(mm3) (长细比)λx (长细比)λy 有端弯矩和横向荷载使构件产生同向曲率时 0.85 0.85
33311666.67 29066698.67 35.03713945 5.693244919 在支承点处无端弯矩，仅有横向荷载时 1 1
截面积A(mm2) NSF(净截面积比）
130400 0.9
多层框架实腹梁、柱的板件宽厚比限值(冶金建筑抗震设计规范—YB9081-97）
三：局部稳定性校核（右表判断） 截面形式 梁 柱
翼缘板校核 工型 翼缘板b/tf 7.5 9
11 14.56 满足! 箱型 翼缘板b/tf 25 30.5
腹板校核 工型和箱型 腹板h0/tw 59.49171907 35.5
11 19.44 满足!
四：荷载（kN,m)
轴力kN 弯矩（Mx1） 弯矩（My1）
3534 2495 1
弯矩（Mx2） 弯矩（My2）
2195 1
五：导出参数
整体稳定系数φbx 整体稳定系数φby 等效弯矩系数βmx(查右表） 等效弯矩系数βmy(查右表）
1.4 1.4 1 1
轴心受压稳定系数φx 轴心受压稳定系数φy 等效弯矩系数βtx（查右表） 等效弯矩系数βty（查右表）
0.888824221 0.996424924 1 1
欧拉临界力Nex(kN) 欧拉临界力Ney(kN)
215966.9321 8179463.295
六：强度及稳定性校核(压弯构件）
1：强度校核 单位：MPa  判断
11 109.4067472 强度满足!
2：稳定校核
11 102.7939399 平面X稳定满足
11 80.73030035 平面Y稳定满足!
回目录

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斜撑强度及稳定性校核计算
说明：与本格底色同颜色之空格内数据均为人工干预数据。
11 钢材强度设计值
关于轴心受压构件稳定系数φ的公式计算参数取值 钢号 厚度或直径 强度设计值
λ的计算（λx） λ的计算（λy）
抗拉、抗压和抗弯
抗剪 端面承压
1.078274129 1.020570269 Q235 ≤16 215 125 320
α1,α2,α3的计算 α1,α2,α3的计算 17~40 200 115 320
α1 α2 α3 α1 α2 α3 42~60 190 110 320
0.65 0.965 0.3 0.73 0.906 0.595 62~100 180 105 320
101~150 170 100 320
>150 160 90 320
16Mn
16Mnq		 ≤16 315 185 445
17~25 300 175 425
等效弯矩系数βmx,βmy的确定 26~36 290 170 410
构件情况 βmx βmy 36~50 270 155 410
有侧移的框架柱和悬臂构件 1 1 52~100 250 145 410
无侧移框架柱和两端支撑的构件 有端弯矩而无横向荷载 #DIV/0! 0.65
有端弯矩和横向荷载使构件产生反向曲率时 1 1 7
二： 基本参数及截面特性 有端弯矩和横向荷载使构件产生同向曲率时 0.85 0.85
截面高度H 宽度B 腹板厚tw 翼缘厚tf 无端弯矩，仅跨中有一个横向荷载时 0.965036867 0.968678843 输出行号 7
300 300 10 16 无端弯矩，跨度内有其他荷载状况时 1 1
计算长度Lx 计算长度Ly 材料屈服强度fy(MPa) 材料设计强度f(Mpa) 输出设计参数 315 185 445
10820 6000 345 315 等效弯矩系数βtx,βty的确定
截面塑性发展系数γx 截面塑性发展系数γy X轴截面分类(a,b,c) Y轴截面分类(a,b,c) 构件情况 βtx βty
1.05 1.2 b c 悬臂构件 1 1
Ix(mm4) Iy(mm4) (回转半径）ix (回转半径）iy 在平面外相邻支承点之间的构件段 无横向荷载仅在支承点处有端弯矩 #DIV/0! 0.65
209819893.3 72022333.33 130.7146148 76.58335888 有端弯矩和横向荷载使构件产生反向曲率时 1 1
Wx(mm3) Wy(mm3) (长细比)λx (长细比)λy 有端弯矩和横向荷载使构件产生同向曲率时 0.85 0.85
1398799.289 480148.8889 82.77574786 78.34600215 在支承点处无端弯矩，仅有横向荷载时 1 1
截面积A(mm2) NSF(净截面积比） λ（λx与λy的较大值）
12280 0.9 82.77574786
三：局部稳定性校核（可由右表判断） η计算参数
翼缘板校核 钢号  长细比 60 70 80 90 100 120 150 200
11 9.0625 满足! 235 0.816 0.792 0.769 0.747 0.727 0.689 0.6 0.571
腹板校核 345 0.785 0.758  0.733 0.709 0.687 0.646 0.6 0.523
11 26.8 满足! 行号 列号 前位l 后位l 前位插值 后位插值
2 4 80 90 0.733 0.709
四：荷载（kN,m)
轴力kN 重力弯矩（Mx1） 重力弯矩（My1）
637 0 10
五：导出参数
整体稳定系数φbx 整体稳定系数φby 等效弯矩系数βmx(查右表） 等效弯矩系数βmy(查右表）
0.865198923 1 1 1
轴心受压稳定系数φx 轴心受压稳定系数φy 等效弯矩系数βtx（查右表） 等效弯矩系数βty（查右表）
0.553057075 0.488844491 1 1
欧拉临界力Nex(kN) 欧拉临界力Ney(kN) 是否考虑压杆承载力降低系数 η（Y/N）？ η计算值
3643.838258 4067.538173 y 0.726338205
六：强度及稳定性校核(压弯构件）
1：强度校核 单位：MPa  判断
11 105.9021378 强度满足!
11
157.8053041 平面内稳定满足!
11 173.4109504 平面外稳定满足!
回目录

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斜撑强度及稳定性校核计算
说明：与本格底色同颜色之空格内数据均为人工干预数据。
一： 截面形状 钢材强度设计值
11 关于轴心受压构件稳定系数φ的公式计算参数取值 钢号 厚度或直径 强度设计值
λ的计算（λx） λ的计算（λy）
抗拉、抗压和抗弯
抗剪 端面承压
1.992575808 1.158328491 Q235 ≤16 215 125 320
α1,α2,α3的计算 α1,α2,α3的计算 17~40 200 115 320
α1 α2 α3 α1 α2 α3 42~60 190 110 320
0.65 0.965 0.3 0.65 0.965 0.3 62~100 180 105 320
101~150 170 100 320
>150 160 90 320
16Mn
16Mnq		 ≤16 315 185 445
17~25 300 175 425
等效弯矩系数βmx,βmy的确定 26~36 290 170 410
构件情况 βmx βmy 36~50 270 155 410
有侧移的框架柱和悬臂构件 1 1 52~100 250 145 410
无侧移框架柱和两端支撑的构件 有端弯矩而无横向荷载 #DIV/0! 0.65
有端弯矩和横向荷载使构件产生反向曲率时 1 1 8
二： 基本参数及截面特性 有端弯矩和横向荷载使构件产生同向曲率时 0.85 0.85
截面高度H 宽度B 腹板厚tw 翼缘厚tf 无端弯矩，仅跨中有一个横向荷载时 0.915495359 0.971442885 输出行号 8
400 400 14 25 无端弯矩，跨度内有其他荷载状况时 1 1
计算长度Lx 计算长度Ly 材料屈服强度fy(MPa) 材料设计强度f(Mpa) 输出设计参数 300 175 425
24000 12000 345 300 等效弯矩系数βtx,βty的确定
截面塑性发展系数γx 截面塑性发展系数γy X轴截面分类(a,b,c) Y轴截面分类(a,b,c) 构件情况 βtx βty
1.05 1.05 b b 悬臂构件 1 1
Ix(mm4) Iy(mm4) (回转半径）ix (回转半径）iy 在平面外相邻支承点之间的构件段 无横向荷载仅在支承点处有端弯矩 #DIV/0! 0.65
854229166.7 631946966.7 156.8998255 134.950836 有端弯矩和横向荷载使构件产生反向曲率时 1 1
Wx(mm3) Wy(mm3) (长细比)λx (长细比)λy 有端弯矩和横向荷载使构件产生同向曲率时 0.85 0.85
4271145.833 3159734.833 152.9638413 88.92127202 在支承点处无端弯矩，仅有横向荷载时 1 1
截面积A(mm2) NSF(净截面积比） λ（λx与λy的较大值） 肋板厚t
34700 0.9 100 14
三：局部稳定性校核（右表判断） η计算参数
翼缘板校核 钢号  长细比 60 70 80 90 100 120 150 200
11 7.44 满足! 235 0.816 0.792 0.769 0.747 0.727 0.689 0.6 0.571
腹板校核 345 0.785 0.758  0.733 0.709 0.687 0.646 0.6 0.523
11 25 满足! 行号 列号 前位l 后位l 前位插值 后位插值
11 25 满足! 2 8 150 200 0.594 0.523
四：荷载（kN,m)
轴力kN 重力弯矩（Mx1） 重力弯矩（My1）
1274 0 30
五：导出参数
整体稳定系数φbx 整体稳定系数φby 等效弯矩系数βmx(查右表） 等效弯矩系数βmy(查右表）
1.4 1.4 1 1
轴心受压稳定系数φx 轴心受压稳定系数φy 等效弯矩系数βtx（查右表） 等效弯矩系数βty（查右表）
0.213409951 0.506380291 1 1
欧拉临界力Nex(kN) 欧拉临界力Ney(kN) 是否考虑压杆承载力降低系数 η（Y/N）？ η计算值
3015.219016 8922.469918 y 0.589791345
六：强度及稳定性校核(压弯构件）
1：强度校核 单位：MPa  判断
11 86.2019497 强度满足!
2：稳定校核
11 303.1921736 平面内稳定不满足!
11 140.2405186 平面外稳定满足!
七：节点强度校核
A= 25208
Ix= 754187500
Iy= 266746700.0
Wx= 3770937.5
Wy= 1333733.5
11 135.5689487 节点强度满足!
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斜撑强度及稳定性校核计算
说明：与本格底色同颜色之空格内数据均为人工干预数据。
一： 截面形状 钢材强度设计值
11 关于轴心受压构件稳定系数φ的公式计算参数取值 钢号 厚度或直径 强度设计值
λ的计算（λx） λ的计算（λy）
抗拉、抗压和抗弯
抗剪 端面承压
1.155752475 1.040196292 Q235 ≤16 215 125 320
α1,α2,α3的计算 α1,α2,α3的计算 17~40 200 115 320
α1 α2 α3 α1 α2 α3 42~60 190 110 320
0.65 0.965 0.3 0.65 0.965 0.3 62~100 180 105 320
101~150 170 100 320
>150 160 90 320
16Mn
16Mnq		 ≤16 315 185 445
17~25 300 175 425
等效弯矩系数βmx,βmy的确定 26~36 290 170 410
构件情况 βmx βmy 36~50 270 155 410
有侧移的框架柱和悬臂构件 1 1 52~100 250 145 410
无侧移框架柱和两端支撑的构件 有端弯矩而无横向荷载 0.65 #DIV/0!
有端弯矩和横向荷载使构件产生反向曲率时 1 1 8
二： 基本参数及截面特性 有端弯矩和横向荷载使构件产生同向曲率时 0.85 0.85
截面高度H 宽度B 腹板厚tw 翼缘厚tf 无端弯矩，仅跨中有一个横向荷载时 0.940616885 0.951897914 输出行号 8
500 400 14 25 无端弯矩，跨度内有其他荷载状况时 1 1
计算长度Lx 计算长度Ly 材料屈服强度fy(MPa) 材料设计强度f(Mpa) 输出设计参数 300 175 425
18000 12000 345 300 等效弯矩系数βtx,βty的确定
截面塑性发展系数γx 截面塑性发展系数γy X轴截面分类(a,b,c) Y轴截面分类(a,b,c) 构件情况 βtx βty
1.05 1.05 b b 悬臂构件 1 1
Ix(mm4) Iy(mm4) (回转半径）ix (回转半径）iy 在平面外相邻支承点之间的构件段 无横向荷载仅在支承点处有端弯矩 0.65 #DIV/0!
1341791667 736209866.7 202.8774349 150.276827 有端弯矩和横向荷载使构件产生反向曲率时 1 1
Wx(mm3) Wy(mm3) (长细比)λx (长细比)λy 有端弯矩和横向荷载使构件产生同向曲率时 0.85 0.85
5367166.667 3681049.333 88.72351926 79.85263089 在支承点处无端弯矩，仅有横向荷载时 1 1
截面积A(mm2) NSF(净截面积比） λ（λx与λy的较大值）
32600 0.9 88.72351926
三：局部稳定性校核（右表判断） η计算参数
翼缘板校核 钢号  长细比 60 70 80 90 100 120 150 200
11 14.88 满足! 235 0.816 0.792 0.769 0.747 0.727 0.689 0.6 0.571
腹板校核 345 0.785 0.758  0.733 0.709 0.687 0.646 0.6 0.523
11 32.14285714 满足! 行号 列号 前位l 后位l 前位插值 后位插值
2 4 80 90 0.733 0.709
四：荷载（kN,m)
轴力kN 重力弯矩（Mx1） 重力弯矩（My1）
2500 50 0
五：导出参数
整体稳定系数φbx 整体稳定系数φby 等效弯矩系数βmx(查右表） 等效弯矩系数βmy(查右表）
1.4 1.4 1 1
轴心受压稳定系数φx 轴心受压稳定系数φy 等效弯矩系数βtx（查右表） 等效弯矩系数βty（查右表）
0.507835628 0.576145338 1 1
欧拉临界力Nex(kN) 欧拉临界力Ney(kN) 是否考虑压杆承载力降低系数 η（Y/N）？ η计算值
8419.90189 10394.55957 y 0.712063554
六：强度及稳定性校核(压弯构件）
1：强度校核 单位：MPa  判断
11 133.5077528 强度满足!
2：稳定校核
11 228.4122447 平面内稳定满足!
11 196.2717867 平面外稳定满足!
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无侧移框架柱计算长度（系数）
11
一：刚度计算
1.上左梁
截面类型（H型，箱型,任意，无构件）H/X/R/W？
h
截面特性
H B tw tf
2000 500 25 50
Ix Iy Wx Wy
61831250000 1.044E+09 61831250 4176562.5
A λx λy 长度(Lx)
97500 30.137661 24000 11
线刚度(EI)/L
5.17837E+11 654654
5.17837E+11
2.上右梁
截面类型（H型，箱型,任意，无构件）H/X/R/W？
h
]
H B tw tf
2000 500 25 50
Ix Iy Wx Wy
61831250000 1.044E+09 61831250 4176562.5
A λx λy 长度(Lx) 11
97500 30.137661 24000
线刚度(EI)/L
5.17837E+11 23452345
5.17837E+11
3.下左梁
截面类型（H型，箱型,任意，无构件）H/X/R/W？
h
截面特性
H B tw tf
3600 500 25 50
Ix Iy Wx Wy
2.46865E+11 1.046E+09 137146991 4184895.8
A λx λy 长度(Lx)
137500 17.911551 24000 二：系数K
线刚度(EI)/L 1.框架梁判断
2.06749E+12 452 上左梁是否和柱铰接（Y/N）？ n 那么，上左梁线刚度= 5.17837E+11
上右梁是否和柱铰接（Y/N）？ n 那么，上右梁线刚度= 5.17837E+11
2.06749E+12 下左梁是否和柱铰接（Y/N）？ n 那么，下左梁线刚度= 2.06749E+12
下右梁是否和柱铰接（Y/N）？ n 那么，下右梁线刚度= 2.06749E+12
4.下右梁
截面类型（H型，箱型,任意，无构件）H/X/R/W？ 2.中柱为底层柱判断
h 柱脚固定还是铰接（F/P）？ p
截面特性
H B tw tf 3.系数K1,K2
3600 500 25 50 K1= 8.3701716
Ix Iy Wx Wy K2= 0.3910987
2.46865E+11 1.046E+09 137146991 4184895.8
A λx λy 长度(Lx)
137500 17.911551 24000 三：计算长度系数μ
线刚度(EI)/L
2.06749E+12 346346 0.702507531
注意：此结果和规范中附录表格（4.1）内数据有细微差别
2.06749E+12
5.上柱
截面类型（H型，箱型,任意，无构件）H/X/R/W？ 回目录
w
截面特性
H B tw tf
400 200 8 12
Ix Iy Wx Wy
251586901.3 71475541 1257934.5 714755.41
A λx λy 长度(Lx)
11008 39.688204 6000
线刚度(EI)/L
0 45637
0
6.中柱
截面类型（H型，箱型,任意）H/X/R？
h
截面特性
H B tw tf
700 400 25 36
Ix Iy Wx Wy
3693547333 384817708 10552992 1924088.5
A λx λy 长度(Lx)
44500 20.826171 6000
线刚度(EI)/L
1.23734E+11 35675676
1.23734E+11
7.下柱
截面类型（H型，箱型,任意，无构件）H/X/R/W？
h
截面特性
H B tw tf
3000 1200 25 50
Ix Iy Wx Wy
3.1191E+11 1.44E+10 207940278 24006293
A λx λy 长度(Lx)
192500 4.7135886 6000
线刚度(EI)/L
1.0449E+13 367567
1.0449E+13

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有侧移框架柱计算长度（系数）
11
一：刚度计算
1.上左梁
截面类型（H型，箱型,任意，无构件）H/X/R/W？
R
截面特性
H B tw tf
400 200 8 12
Ix Iy Wx Wy
251586901.3 71475541 1257934.5 714755.41
A λx λy 长度(Lx)
11008 39.688204 6000 11
线刚度(EI)/L
请输入任意截面线刚度EI/L= 654654
654654
2.上右梁
截面类型（H型，箱型,任意，无构件）H/X/R/W？
R
]
H B tw tf
400 200 8 12
Ix Iy Wx Wy
251586901.3 71475541 1257934.5 714755.41
A λx λy 长度(Lx) 11
11008 39.688204 6000
线刚度(EI)/L
请输入任意截面线刚度EI/L= 23452345
23452345
3.下左梁
截面类型（H型，箱型,任意，无构件）H/X/R/W？
R
截面特性
H B tw tf
400 200 8 12
Ix Iy Wx Wy
251586901.3 71475541 1257934.5 714755.41
A λx λy 长度(Lx)
11008 39.688204 6000 二：系数K
线刚度(EI)/L 1.框架梁判断
请输入任意截面线刚度EI/L= 452 上左梁是否和柱铰接（Y/N）？ n 那么，上左梁线刚度= 654654
上右梁是否和柱铰接（Y/N）？ n 那么，上右梁线刚度= 23452345
452 下左梁是否和柱铰接（Y/N）？ n 那么，下左梁线刚度= 452
下右梁是否和柱铰接（Y/N）？ n 那么，下右梁线刚度= 0
4.下右梁
截面类型（H型，箱型,任意，无构件）H/X/R/W？ 2.中柱为底层柱判断
w 柱脚固定(F)还是铰接(P)（F/P）？ f
截面特性
H B tw tf 3.系数K1,K2
400 200 8 12 K1= 0.6748632
Ix Iy Wx Wy K2= 无穷大
251586901.3 71475541 1257934.5 714755.41
A λx λy 长度(Lx)
11008 39.688204 6000 三：计算长度系数μ
线刚度(EI)/L
0 346346 1.494929131
注意：此结果和规范中附录表格（4.2）内数据有细微差别
0
5.上柱 回目录
截面类型（H型，箱型,任意，无构件）H/X/R/W？
R
截面特性
H B tw tf
400 200 8 12
Ix Iy Wx Wy
251586901.3 71475541 1257934.5 714755.41
A λx λy 长度(Lx)
11008 39.688204 6000
线刚度(EI)/L
请输入任意截面线刚度EI/L= 45637
45637
6.中柱
截面类型（H型，箱型,任意）H/X/R？
r
截面特性
H B tw tf
400 200 8 12
Ix Iy Wx Wy
251586901.3 71475541 1257934.5 714755.41
A λx λy 长度(Lx)
11008 39.688204 6000
线刚度(EI)/L
请输入任意截面线刚度EI/L= 35675676
35675676
7.下柱
截面类型（H型，箱型,任意，无构件）H/X/R/W？
r
截面特性
H B tw tf
400 200 8 12
Ix Iy Wx Wy
251586901.3 71475541 1257934.5 714755.41
A λx λy 长度(Lx)
11008 39.688204 6000
线刚度(EI)/L
请输入任意截面线刚度EI/L= 0
0

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柱顶可移动但不转动的双阶柱计算长度系数
11111111111111111111111111
H1 12800 I1 格构式？（Y/N） N 20905000000 2.09E+10
H2 16400 I2 格构式？（Y/N） N 56537000000 5.65E+10
H3 12800 I3 格构式？（Y/N） Y 1.63161E+11 1.81E+11
N1 3635000
N2 13187000
N3 20133000
导出参数
K1 1.28E-01
K2 2.70E-01
η1 1.187082914
η2 1.76E+00
μ1(上柱计算长度） 2.382911898 考虑折减系数0.7
μ2(中柱计算长度） 1.61E+00 μ3= 2.828714
μ3(下柱计算长度） 4.04102
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渐近公式
11
代入η1,η2及μ3,算得上式= 1.1844E-06
可以!
4.04081 -0.000307934
4.04082 -0.000293214
4.04083 -0.000278495
4.04084 -0.000263775
4.04085 -0.000249056
4.04086 -0.000234336
4.04087 -0.000219616
4.04088 -0.000204897
4.04089 -0.000190177
4.0409 -0.000175457
4.04091 -0.000160737
4.04092 -0.000146017
4.04093 -0.000131297
4.04094 -0.000116577
4.04095 -0.000101857
4.04096 -8.71372E-05
4.04097 -0.000072417
4.04098 -5.76968E-05
4.04099 -4.29766E-05
4.041 -2.82563E-05
4.04101 -0.000013536
4.04102 1.1844E-06
4.04103 1.59048E-05
4.04104 3.06253E-05
4.04105 4.53458E-05
4.04106 6.00664E-05
4.04107 0.000074787
4.04108 8.95077E-05
4.04109 0.000104228
4.0411 0.000118949
4.04111 0.00013367
4.04112 0.000148391
4.04113 0.000163112
4.04114 0.000177833
4.04115 0.000192554
4.04116 0.000207275
4.04117 0.000221996
4.04118 0.000236717
4.04119 0.000251438
4.0412 0.000266159
4.04121 0.000280881
4.04122 0.000295602
4.04123 0.000310323
4.04124 0.000325045
4.0445 0.005126741
4.0446 0.005274112
4.0447 0.005421487
4.0448 0.005568867
4.0449 0.005716252
4.045 0.005863641
4.0451 0.006011035
4.0452 0.006158434
4.0453 0.006305837
4.0454 0.006453246
4.0455 0.006600658
4.0456 0.006748076
4.0457 0.006895498
4.0458 0.007042926
4.0459 0.007190357
4.046 0.007337794
4.0461 0.007485235
4.0462 0.007632681
4.0463 0.007780132
4.0464 0.007927587
4.0465 0.008075047
4.0466 0.008222512
4.0467 0.008369981
4.0468 0.008517455
4.0469 0.008664934
4.047 0.008812418
4.0471 0.008959906
4.0472 0.009107399
4.0473 0.009254897
4.0474 0.009402399
4.0475 0.009549907
4.0476 0.009697418
4.0477 0.009844935
4.0478 0.009992456
4.0479 0.010139982
4.048 0.010287513
4.0481 0.010435048
4.0482 0.010582589
4.0483 0.010730133
4.0484 0.010877683
4.0485 0.011025237
4.0486 0.011172796
4.0487 0.01132036
4.0488 0.011467928
4.0489 0.011615501
4.049 0.011763079
4.0491 0.011910662
4.0492 0.012058249
4.0493 0.012205841
4.0494 0.012353437
4.0495 0.012501039
4.0496 0.012648645
4.0497 0.012796256
4.0498 0.012943871
4.0499 0.013091491
4.05 0.013239116
4.0501 0.013386746
4.0502 0.01353438
4.0503 0.013682019
4.0504 0.013829663
4.0505 0.013977311
4.0506 0.014124964
4.0507 0.014272622
4.0508 0.014420285
4.0509 0.014567952
4.051 0.014715624
4.0511 0.014863301
4.0512 0.015010982
4.0513 0.015158668
4.0514 0.015306359
4.0515 0.015454054
4.0516 0.015601754
4.0517 0.015749459
4.0518 0.015897169
4.0519 0.016044883
4.052 0.016192602
4.0521 0.016340326
4.0522 0.016488054
4.0523 0.016635788
4.0524 0.016783525
4.0525 0.016931268
4.0526 0.017079015
4.0527 0.017226767
4.0528 0.017374524
4.0529 0.017522285
4.053 0.017670051
4.0531 0.017817822
4.0532 0.017965598
4.0533 0.018113378
4.0534 0.018261163
4.0535 0.018408952
4.0536 0.018556746
4.0537 0.018704545
4.0538 0.018852349
4.0539 0.019000158
4.054 0.019147971
4.0541 0.019295788
4.0542 0.019443611
4.0543 0.019591438
4.0544 0.01973927
4.0545 0.019887107
4.0546 0.020034948
4.0547 0.020182794
4.0548 0.020330645
4.0549 0.0204785
4.055 0.02062636
4.0551 0.020774225
4.0552 0.020922095
4.0553 0.021069969
4.0554 0.021217848
4.0555 0.021365732
4.0556 0.02151362
4.0557 0.021661513
4.0558 0.021809411
4.0559 0.021957313
4.056 0.02210522
4.0561 0.022253132
4.0562 0.022401049
4.0563 0.02254897
4.0564 0.022696896
4.0565 0.022844827
4.0566 0.022992762
4.0567 0.023140702
4.0568 0.023288647
4.0569 0.023436596
4.057 0.02358455
4.0571 0.023732509
4.0572 0.023880473
4.0573 0.024028441
4.0574 0.024176414
4.0575 0.024324392
4.0576 0.024472374
4.0577 0.024620361
4.0578 0.024768353
4.0579 0.024916349
4.058 0.02506435
4.0581 0.025212356
4.0582 0.025360367
4.0583 0.025508382
4.0584 0.025656402
4.0585 0.025804427
4.0586 0.025952456
4.0587 0.02610049
4.0588 0.026248529
4.0589 0.026396572
4.059 0.02654462
4.0591 0.026692673
4.0592 0.026840731
4.0593 0.026988793
4.0594 0.02713686
4.0595 0.027284932
4.0596 0.027433008
4.0597 0.027581089
4.0598 0.027729175
4.0599 0.027877265
4.06 0.02802536
4.0601 0.02817346
4.0602 0.028321564
4.0603 0.028469674
4.0604 0.028617787
4.0605 0.028765906
4.0606 0.028914029
4.0607 0.029062157
4.0608 0.02921029
4.0609 0.029358427
4.061 0.029506569
4.0611 0.029654716
4.0612 0.029802868
4.0613 0.029951024
4.0614 0.030099185
4.0615 0.03024735
4.0616 0.030395521
4.0617 0.030543695
4.0618 0.030691875
4.0619 0.030840059

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H型截面整体稳定系数φb计算（双轴对称）
说明：土黄色表格为原始数据，需要手工填入。
一：βb计算 工字形截面简支梁的系数βb
截面高度H 宽度B 腹板厚tw 翼缘厚tf 项次 侧向支撑情况 荷载状况 ξ=l1×t1/(b1×h) 适用范围
450 350 12 20 1 跨中无侧向支撑 均布荷载作用在 上翼缘 0.901961905 双轴对称工字形截面和加强受压翼缘的单轴对称工字形截面
梁侧向支撑点间距（l1） ξ(结果） 根据ξ查右表得βb 2 下翼缘 1.403904762
12840 1.63047619 0.87 3 集中荷载作用在 上翼缘 1.023485714
4 下翼缘 1.773466667
二：截面特性 5 跨中有一个侧向支撑 均布荷载作用在 上翼缘 1.15 双轴对称工字形截面和加强受压，受拉翼缘的单轴对称工字形截面
截面积A 6 下翼缘 1.4
18920 7 集中荷载作用在截面高度任意位置 1.75
8 跨中有不少于两个等距离侧向支撑点 任意荷载作用在 上翼缘 1.2
Ix Iy (弱轴回转半径）iy (强轴回转半径）ix 9 下翼缘 1.4
716304333.3 142975706.7 86.93017619 194.5755305 10 梁跨中无荷载作用，仅梁端有弯矩 #DIV/0!
Wx Wy (长细比)λx (长细比)λy
3183574.815 817004.0381 65.98979824 147.7047507
工字形截面简支梁不需计算整体稳定性的最大l1/b1值
三：材料屈服强度 钢号 跨中无侧向支撑点的梁 跨中有侧向支撑点，荷载作用在任意位置
345 荷载作用在上翼缘 荷载作用在下翼缘
Q235 13 20 16
四：构件内力 16Mn，16Mnq 11 17 13
M1(KN·m） M2(KN·m） 15MnV，15MnVq 10 16 12
0 0
五：计算结果
φb 判断
0.563652349 <0.6,合理结果。
   
   
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上海地区钢结构用地震反映谱
烈度 6 7 或 6 7 8 9 括号内用于设计基本地震加速度为0.15g和0.3g的地区 新规范GB50011-2001
αmax 0.04 0.08 0.04 0.08(0.12) 0.16(0.24) 0.32 多遇
上海规范 — 0.5(0.72) 0.9(1.2) 1.4 罕遇
特征周期值(S)
设计地震分组 场地类别
I II III IV
第一组 0.25 0.35 0.45 0.65
第二组 0.3 0.4 0.55 0.75
第三组 0.35 0.45 0.65 0.9
对IV类场地土地震反映谱按下列采用 对I~III类场地土地震反映谱按下列采用
αmax= 0.08 αmax= 0.08
对全钢结构，ξ=0.02 阻尼比ξ= 0.05
T α 特征周期Tg= 0.65
0 0.036 衰减指数γ= 0.90
0.05 0.074 下降斜率调整系数η1= 0.02
0.1 0.112 阻尼调整系数η2= 1.00
0.15 0.112
0.2 0.112 T α
0.25 0.112 0 0.036
0.3 0.112 0.05 0.058
0.35 0.112 0.1 0.08
0.4 0.112 0.15 0.08
0.45 0.112 0.2 0.08
0.5 0.112 0.25 0.08
0.55 0.112 0.3 0.08
0.6 0.112 0.35 0.08
0.65 0.112 0.4 0.08
0.7 0.112 0.45 0.08
1 0.112 0.5 0.08 1
0.8 0.112 0.55 0.08
0.85 0.112 0.6 0.08
0.9 0.112 0.65 0.08
0.95 0.106334984 0.7 0.0748383
1 0.10122571 0.75 0.0703326
1.05 0.096593767 0.8 0.0663638
1.1 0.092374873 0.85 0.0628398
1.15 0.088515822 0.9 0.0596889
1.2 0.084972195 0.95 0.056854
1.25 0.081706615 1 0.054289
1.3 0.078687403 1.05 0.0519567
1.35 0.075887529 1.1 0.0498263
1.4 0.073283789 1.15 0.0478723
1.45 0.07085615 1.2 0.0460733
1.5 0.068587224 1.25 0.0444112
1.55 0.066461846 1.3 0.0428709
1.6 0.064466731 1.35 0.0414392
1.65 0.062590186 1.4 0.0401048
1.7 0.060821884 1.45 0.038858
1.75 0.059152664 1.5 0.0376903
1.8 0.057574374 1.55 0.0365943
1.85 0.056079738 1.6 0.0355635
1.9 0.054662234 1.65 0.0345921
1.95 0.053316006 1.7 0.033675
2 0.052035776 1.75 0.0328078
2.05 0.050816778 1.8 0.0319865
2.1 0.049654694 1.85 0.0312074
2.15 0.048545604 1.9 0.0304673
2.2 0.047485942 1.95 0.0297633
2.25 0.046472455 2 0.0290928
2.3 0.04550217 2.05 0.0284534
2.35 0.044572366 2.1 0.0278429
2.4 0.043680544 2.15 0.0272595
2.45 0.04282441 2.2 0.0267013
2.5 0.04200185 2.25 0.0261666
2.55 0.041210915 2.3 0.0256541
2.6 0.040449804 2.35 0.0251623
2.65 0.03971685 2.4 0.02469
2.7 0.039010509 2.45 0.0242361
2.75 0.038329349 2.5 0.0237994
2.8 0.037672039 2.55 0.023379
2.85 0.037037338 2.6 0.022974
2.9 0.036424094 2.65 0.0225835
2.95 0.035831228 2.7 0.0222067
3 0.035257736 2.75 0.021843
3.05 0.034463079 2.8 0.0214917
3.1 0.033753196 2.85 0.021152
3.15 0.033068947 2.9 0.0208235
3.2 0.03240902 2.95 0.0205056
3.25 0.031772191 3 0.0201977
3.3 0.031157315 3.05 0.0198995
3.35 0.030563319 3.1 0.0196104
3.4 0.029989198 3.15 0.01933
3.45 0.02943401 3.2 0.019058
3.5 0.028896868 3.25 0.0187939
3.55 0.028376941 3.3 0.0187139
3.6 0.027873446 3.35 0.0186339
3.65 0.027385647 3.4 0.0185539
3.7 0.026912848 3.45 0.0184739
3.75 0.026454396 3.5 0.0183939
3.8 0.026009671 3.55 0.0183139
3.85 0.025578091 3.6 0.0182339
3.9 0.025159104 3.65 0.0181539
3.95 0.024752188 3.7 0.0180739
4 0.024356848 3.75 0.0179939
4.05 0.023972617 3.8 0.0179139
4.1 0.023599051 3.85 0.0178339
4.15 0.023235729 3.9 0.0177539
4.2 0.022882253 3.95 0.0176739
4.25 0.022538242 4 0.0175939
4.3 0.022203337 4.05 0.0175139
4.35 0.021877194 4.1 0.0174339
4.4 0.021559488 4.15 0.0173539
4.45 0.021249908 4.2 0.0172739
4.5 0.020948159 4.25 0.0171939
4.55 0.020653958 4.3 0.0171139
4.6 0.020367037 4.35 0.0170339
4.65 0.020087139 4.4 0.0169539
4.7 0.019814021 4.45 0.0168739
4.75 0.019547447 4.5 0.0167939
4.8 0.019287196 4.55 0.0167139
4.85 0.019033052 4.6 0.0166339
4.9 0.018784813 4.65 0.0165539
4.95 0.018542283 4.7 0.0164739
5 0.018305275 4.75 0.0163939
5.05 0.01807361 4.8 0.0163139
5.1 0.017847116 4.85 0.0162339
5.15 0.017625629 4.9 0.0161539
5.2 0.017408991 4.95 0.0160739
5.25 0.01719705 5 0.0159939
5.3 0.016989663 5.05 0.0159139
5.35 0.016786688 5.1 0.0158339
5.4 0.016587994 5.15 0.0157539
5.45 0.016393449 5.2 0.0156739
5.5 0.016202933 5.25 0.0155939
5.55 0.016016324 5.3 0.0155139
5.6 0.01583351 5.35 0.0154339
5.65 0.015654379 5.4 0.0153539
5.7 0.015478827 5.45 0.0152739
5.75 0.015306751 5.5 0.0151939
5.8 0.015138054 5.55 0.0151139
5.85 0.014972639 5.6 0.0150339
5.9 0.014810417 5.65 0.0149539
5.95 0.0146513 5.7 0.0148739
6 0.014495202 5.75 0.0147939
6.05 0.0144 5.8 0.0147139
6.1 0.0144 5.85 0.0146339
6.15 0.0144 5.9 0.0145539
6.2 0.0144 5.95 0.0144739
6.25 0.0144 6 0.0143939

回目录
一：截面形状
11
二： 基本参数及截面特性
B H Tw Tf
350 125 10 14
Lx(mm) Ly(mm) fy(N/mm2) 截面削弱系数
12000 4000 345 0.9
Ix(mm4) Iy(mm4) Wx(mm3) Wy(mm3)
5.00E+07 4.75E+06 2.86E+05 4.47E+04
ix(mm） iy（mm） A(mm2) f(N/mm2)
91.2  28.1  6.01E+03 315
lx ly 截面类型(X向） 截面类型(y向）
131.5  142.2  c b
三：局部稳定性校核
1.翼缘板宽厚比计算 2.腹板宽厚比计算
b/t<= 15(235/fy)^0.5 h0/tw<= 15(235/fy)^0.5
12.1  12.4  11.1  12.4 
满足 满足
四：荷载（kN,m)
N(KN)设计值 Mx(KN*M)设计值 My(KN*M)设计值
156 0.0  10
五：导出参数
fx fy 是否考虑h(Y/N)? h
0.255  0.243  Y 0.608 
NEX(KN) NEY(KN) gx gy
7.06E+02 6.04E+02 1.2 1.05
fbx fby bm btx
0.9 0.9 1 1
六：强度及稳定性校核(压弯构件）
1.强度 Mpa 判断
11 72.5  满足
2.平面内稳定
11 167.5  满足
3.平面外稳定
11 176.0  满足
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组合梁计算
一. 截面特征计算
钢材强度设计值
1 钢梁截面特征计算： 钢号 厚度或直径 强度设计值
b= 250 h= 650 B= 250 s= 8 t= 16 T= 16
抗拉、抗压和抗弯
抗剪 端面承压
钢梁面积  A＝b*t + h*s +B*T = 13200 mm2 Q235 ≤16 215 125 320
钢梁中和轴至钢梁顶面的距离为 yt = [0.5b*t2 + h*s*(0.5h + t) + B*T*(t+h+0.5T)] / A = 341 mm 17~40 200 115 320
钢梁中和轴至钢梁底面的距离为 yb = h + t + T - yt = 341 mm 42~60 190 110 320
钢梁截面惯性矩 I= (b*t3 + s*h3 + B*T3) / 12 + b*t*(yt-0.5t)2 + s*h*(yt-0.5h-t)2 + B*T*(0.5T+h+t-yt)2 =  1.07E+09 mm4 62~100 180 105 320
钢梁上翼缘的弹性抵抗矩 W1 = I / yt = 3138903.226 mm3 101~150 170 100 320
钢梁下翼缘的弹性抵抗矩 W2 = I / yb = 3138903.226 mm3 >150 160 90 320
输入钢材屈服强度 345 Mpa 16Mn
16Mnq		 ≤16 315 185 445
2 组合截面特征计算： 17~25 300 175 425
混凝土等级 c30 钢与混凝土弹性模量比αE = 6.866666667 26~36 290 170 410
板厚hd 130 梁跨度 15000 梁左相邻净距 2750 梁右相邻净距 2750 板托顶宽b0 0 板托高度ht 70 36~50 270 155 410
b1 = 780 b2 = 780 11 52~100 250 145 410
混凝土板计算宽度be=  1560 mm
混凝土板截面面积Ac = be * hd = 202800 mm2 16 7
换算成钢截面的组合截面面积A0=Ac/αE +A = 42733.98058 mm2
混凝土板顶面至钢梁截面中和轴的距离 y = hd + ht +yt = 541 mm 输出行号 7
混凝土板顶面至组合截面中和轴的距离 x= [be*hd2/(2*αE)+A*y]/A0 = 212 mm
混凝土截面惯性矩 Ic= be*hd3/12= 285610000 mm4 输出设计参数 315 185 445
换算成钢截面的组合截面惯性矩 I0 = Ic/αE + Ac*(x-0.5hd)2/αE + I + A(y-x)2 = 3178940676 mm4
对混凝土板顶面的组合截面弹性抵抗矩 w0ct = αE*I0 / x= 102965688.6 mm4 强度种类 混凝土强度设计值（N/mm2）
对混凝土板底面的组合截面弹性抵抗矩 w0cb=αE*I0 / (x - hd ) = 266203975.3 mm4 C15 C20 C25 C30 C35 C40 C45 C50 C55 C60 C65 C70 C75 C80
对钢梁上翼缘的组合截面弹性抵抗矩 w0t = I0 / (d-x) = -264911723 mm4 fc 7.2 9.6 11.9 14.3 16.7 19.1 21.1 23.1 25.3 27.5 29.7 31.8 33.8 35.9
对钢梁下翼缘的组合截面弹性抵抗矩 w0b = I0 / (H-x) = 4744687.576 mm4 ft 0.91 1.1 1.27 1.43 1.57 1.71 1.8 1.89 1.96 2.04 2.09 2.14 2.18 2.22
弹性模量 ×104N/mm2 2.2 2.55 2.8 3 3.15 3.25 3.35 3.45 3.55 3.6 3.65 3.7 3.75 3.8
3 考虑混凝土徐变的组合截面特征计算
换算成钢截面的组合截面面积 A0c = Ac / 2αE + A = 27966.99029 mm2
混凝土板顶面至组合截面中和轴的距离xc= [be*hd2/(4*αE)+A*y]/A0c = 289 mm 4
换算成钢截面的组合截面惯性矩 I0c = Ic/(2*αE) + Ac*(xc-0.5hd)2/(2*αE) + I + A(y-xc)2 = 2670364150 mm4 输出列号 4
对混凝土板顶面的组合截面弹性抵抗矩 w0ctc = 2αE*I0c / xc= 126896197.2 mm4
对混凝土板底面的组合截面弹性抵抗矩 w0cbc=2αE*I0c / (x c- hd ) = 230647804.9 mm4 输出fc= 14.3 N/mm2
对钢梁上翼缘的组合截面弹性抵抗矩 w0tc = I0c / (d-xc) = -30004091.57 mm4 输出ft= 1.43 N/mm2
对钢梁下翼缘的组合截面弹性抵抗矩 w0bc = I0c / (H-xc) = 4503143.591 mm4 输出弹模 3E4 N/mm2
二 施工阶段的验算
1 弯矩和剪力
钢梁自重： 1.24 kN/m
板自重： 10.73 kN/m
(平台梁间距：
2750 mm)
板托重： 0.26 kN/m
自重标准值 g1k： 10.19 kN/m 自重设计值 g1： 12.23 kN/m
施工荷载： 3.85 kN/m
施工阶段弯矩设计值M 452.28 kN.m
(梁跨度：
15000 mm)
施工阶段剪力设计值V 120.61 kN
2 钢梁抗弯强度设计
钢梁上翼缘应力 M / rx*W1 = 137.23 N/mm2 < 315 N/mm2 PASS!
钢梁下翼缘应力 M / rx*W2 = 137.23 N/mm2 < 315 N/mm2 PASS!
3 钢梁剪应力计算
面积矩 S= 1754500 mm3
钢梁剪应力τ1max = v1*s1/I*tw = 24.71 N/mm2 < 185 N/mm2 PASS!
4 挠度计算
△=5*g*l4/(384*E*I)= 38.7 mm <  L/400 = 37.5 mm FALSE
三 使用阶段的验算
1 弯矩及剪力
找平层重： 2.6 kN/m
活荷载： 26.8 kN/m （活荷载： 7.5 kn/m2)
使用阶段弯矩设计值M 828.35 kN.m
使用阶段剪力设计值V 220.89 kN
2 组合梁的抗弯强度
2.1 在垂直荷载作用下的正应力
混凝土板顶面应力σ0ct=-M/W0ct= -8.04 N/mm2 < 14.3 N/mm2 PASS!
混凝土板底面应力σ0cb=-M/W0cb= -3.11 N/mm2 < 14.3 N/mm2 PASS!
钢梁上翼缘应力σ0t = -M1/W1+M2/W0t= -112.72 N/mm2 < 315 N/mm2 PASS!
钢梁下翼缘应力σ0b = M1/W2+M2/W0b= 284.18 N/mm2 < 315 N/mm2 PASS!
2.2 考虑混凝土徐变在垂直荷载作用下的正应力
混凝土板顶面应力:
σ0ctc=-(M2g/W0ctc+M2q/W0ct)= -7.91 N/mm2 < 14.3 N/mm2 PASS!
混凝土板底面应力:
σ0cbc=-(M2g/W0cbc+M2q/W0cb)= -3.15 N/mm2 < 14.3 N/mm2 PASS!
钢梁上翼缘应力
σ0tc = -M1/W1+(M2g/W0tc+M2q/W0t)= -114.91 N/mm2 < 315 N/mm2 PASS!
钢梁下翼缘应力
σ0bc = -M1/W2+(M2g/W0bc+M2q/W0b)= 285.02 N/mm2 < 315 N/mm2 PASS!
2.3 温度差产生的应力
(略）
2.4 组合梁中由于混凝土收缩引起的内力
(略)
3 钢梁的剪应力
钢梁腹板顶面处对钢梁中和轴的面积矩S0= 3967500 mm3
钢梁腹板顶面以外的砼及钢梁上翼缘对组合截面中和轴的面积矩So= 4357495 mm3
两个受力阶段的荷载对组合梁的钢梁产生的剪应力
τ＝(V1+V2 )Ss/Istw= 64.06 N/mm2 < 185 N/mm2 PASS!
4 组合梁的挠度
△＝5qkl4/384EIo+5gkl4/384EIoc= 35.61 mm <  L/400 = 37.5 mm PASS!
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钢梁受扭计算
一. 截面特征计算 工字形
1.钢梁截面特征计算：
b= 400 t= 20 h= 600 s= 12 B= 300 T= 20
剪心距上翼缘中心：  Ax＝b*t + h*s +B*T = ax= TB3h/(tb3+TB3)= 178.021978 11
主扇性惯性矩： Jw= ax2*tb3/12+(h-ax)2*TB3/12= 1.13934E+13
主扇性静面矩： Sw= ax*tb2/8= 71208791.21
最大扇性面积： w= ax*b/2 35604.3956
2.简单梁受扭计算：
最大双力矩： Bmax= 1.65E+01 KN*M2
最大扭矩： Mw= 5.49E+07 N*mm
计算弯扭正应力： stress=Bmax*Wmax/Jw= 5.16E+01 Mpa
计算最大剪应力： shear=Mw*Sw/(Jw*t) 17.15625 Mpa
79000
一. 截面特征计算 箱形
1.钢梁截面特征计算：
d1= 600 d2= 300 t= 16
剪心距上翼缘中心：  Ax＝b*t + h*s +B*T = ax= d1/2 300 11
主扇性惯性矩： Jw= d12d22(d1-d2)2t/(24(d1+d2)) 2.16E+12
主扇性静面矩： Sw= ax*tb2/8=
最大扇性面积： w= d1d2(d1-d2)/(4(d1+d2)) 15000
2.简单梁受扭计算：
最大双力矩： Bmax= 1.65E+01 KN*M2
最大扭矩： Mw= 5.49E+07 N*mm
计算弯扭正应力： stress=Bmax*Wmax/Jw= 1.14E+02 Mpa
计算最大剪应力： shear=Mw*Sw/(Jw*t) Mpa
回目录  b 
it= 2291200
k= 0.000646 1/mm
kl= 4.842631
4
16.47

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11
1 1
1
1
基本输入参数
组合高度D
2000
单肢截面高度H 单肢宽度B
800 500
腹板厚t2 翼缘厚t1
16 25
单肢截面特性
单肢Ix(mm4) 单肢Iy(mm4) 单肢截面积A(mm2)
4317708333 521089333 37000
格构截面特性
毛截面面积(mm2)
74000
Ix(mm4) Iy(mm4) Iz(mm4)=(∑bt3)/3
8635416667 1.49042E+11 12464666.67
截面模量Wx(mm3) 截面模量Wy(mm3)
21588541.67 119233742.9
剪切面积Ax(mm2) 剪切面积Ay(mm2)
24000 50000
STAAD/pro 程序GENERAL截面数据输出(仅对ASD规范校核)
AX      D      TD   B     TB    IZ        IY         IX        SZ           SY          AY         AZ         PZ          PY         HSS       DEE
74000  800  32  2500  25  8635416666.66667  149042178666.667  12464666.6666667  21588541.6666667  119233742.933333  24000  50000  0  0  0  0
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11
基本输入参数
截面高度H 宽度B h b
500 500 300 300
板厚t1 板厚t2 板厚t3 板厚t4
20 20 12 12
截面特性
毛截面面积(mm2)
34896
Ix(mm4) Iy(mm4) Iz(mm4)=(∑bt3)/3
879000512 879000512 3729920
截面模量Wx(mm3) 截面模量Wy(mm3)
3516002 3516002
剪切面积Ax(mm2) 剪切面积Ay(mm2)
17520 17520
STAAD/pro 程序GENERAL截面数据输出(仅对ASD规范校核)
AX      D      TD   B     TB    IZ        IY         IX        SZ           SY          AY         AZ         PZ          PY         HSS       DEE
34896   500   52   500   52   879000512   879000512   3729920   3516002.048   3516002.048   17520   17520   0   0   0   0
回目录

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11
基本输入参数
截面高度H 宽度B 组合截面高度D b
1200 500 1400 800
板厚t1 板厚t2 板厚t3 板厚t4
36 50 36 30
截面特性
中心距c(mm) c+B/2= D-c=
525.8586684 775.8586684 874.1413316
毛截面面积(mm2)
156568
Ix(mm4) Iy(mm4) Iz(mm4)=(∑bt3)/3
42139663456 1.21827E+11 235247968
截面模量Wx(mm3) 截面模量Wy(mm3)
70232772.43 278735372
剪切面积Ax(mm2) 剪切面积Ay(mm2)
80608 75960
STAAD/pro 程序GENERAL截面数据输出(仅对ASD规范校核)
AX      D      TD   B     TB    IZ        IY         IX        SZ           SY          AY         AZ         PZ          PY         HSS       DEE
156568   1200   50   1650   36   42139663456   121827054633.701   235247968   70232772.4266667   278735372.038772   80608   75960   0   0   0   0
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11
基本输入参数
截面高度H 宽度B 腹板缩进c
80 40 0 每米重 长 单重 数量 总重
翼缘tf 腹板tw 中间板t 4.51375 971 4.3828513 4 17.531405
2.5 2.5 0
截面特性
毛截面面积(mm2)
575
Ix(mm4) Iy(mm4) Iz(mm4)=(∑bt3)/3
476197.9167 158697.9167 3593.75
截面模量Wx(mm3) 截面模量Wy(mm3)
11904.94792 7934.895833
剪切面积Ax(mm2) 剪切面积Ay(mm2)
375 200
STAAD/pro 程序TUBE截面数据输出(仅对ASD规范校核)
AX   D   WF   TF   IZ   IY   IX   AY   AZ
575   80   40   2.5   476197.916666667   158697.916666667   3593.75   375   200
对H型
AX   D   TW   WF   TF   IZ   IY   IX   AY   AZ
575   80   0 40   2.5   476197.916666667   158697.916666667   3593.75   375   200
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11
输入L= 10000 mm
输入H= 1000 mm
输入t1= 30 °C
输入t2= 0 °C
输入线膨胀系数α= 1.20E-05 1/°C
t0=t1-t2= 30 °C
输入弹性模量E= 2.06E+05 N/mm2
输入截面惯性矩I= 6754645333 mm4
RA=-RB= -75.1 kN
MB= -751.4 kN·m

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11 钢材强度设计值
钢号 厚度或直径 强度设计值
抗拉、抗压和抗弯 抗剪 端面承压
Q235 ≤16 215 125 320
17~40 200 115 320
42~60 190 110 320
62~100 180 105 320
101~150 170 100 320
>150 160 90 320
16Mn
16Mnq		 ≤16 315 185 445
17~25 300 175 425
26~36 290 170 410
36~50 270 155 410
52~100 250 145 410
44 3
输出行号 3
一：设计依据 输出设计参数 190 110 320
1. 钢材屈服强度： 235 MPa
2.填充混凝土级别： c50 强度种类 混凝土强度设计值（N/mm2）
3.设计内力(kN)： C15 C20 C25 C30 C35 C40 C45 C50 C55 C60 C65 C70 C75 C80
下柱 轴力N1 7040 上柱 轴力N2 1420 fc 7.2 9.6 11.9 14.3 16.7 19.1 21.1 23.1 25.3 27.5 29.7 31.8 33.8 35.9
弯矩M1 2310 弯矩M2 360 ft 0.91 1.1 1.27 1.43 1.57 1.71 1.8 1.89 1.96 2.04 2.09 2.14 2.18 2.22
剪力Q1 200 剪力Q2 140 弹性模量 ×104N/mm2 2.2 2.55 2.8 3 3.15 3.25 3.35 3.45 3.55 3.6 3.65 3.7 3.75 3.8
二：截面特性
计算项目 计算内容 8 2
上柱折算截面特性 钢管外径 537 壁厚 44 宽厚比 12.204545 输出列号 8 输出列号 2
钢管惯性矩 2086887201 钢管截面积 68147.4278 折算含钢率 0.7198796
混凝土惯性矩 1995056791 混凝土截面积 158337.055 输出fc= 23.1 N/mm2 输出fc= 9.6 N/mm2
1111 94665.04145 折算数据 输出ft= 1.89 N/mm2 输出ft= 1.1 N/mm2
a I 537 449 34073.7139208349 34073.7139208349 输出弹模 3.45E4 N/mm2 输出弹模 2.55E4 N/mm2
2421010790  原参数 68422.09607 2074414395
现参数 68147.42784 2086887201 角焊缝强度： 200
比率 0.995985679 1.006012688
下柱折算截面特性 1.单肢柱的折算截面特性
钢管外径 500 壁厚 8
钢管惯性矩 374248432.6 钢管截面积 12365.3087
11 2693713143 混凝土截面积 183984.232
43178.20194
11 825380002.7
2.组合柱的折算截面特性
B1= 800 B2= 800
A0=2 ×A= 86356.40387
Ix=2×I= 1650760005
Iy=2×I+A×B12+A×B22= 56918858483
缀条截面特性 A1x=
A1y= 3644
三：框架柱等效计算长度确定
下柱L1= 9800 I1= 56918858483 N1= 7040
上柱L2= 6900 I2= 2421010790 N2= 1420
11 0.060 ≥ 0.06
11 1.53
查表得，μ= 5.34
厂房阶形柱计算长度系数得折减系数取 0.7
相应各阶柱段得计算长度系数μ1=0.7μ= 3.74
μ2=μ1/η1= 2.44
各阶柱在排架平面内的等效计算长度
Le1*=μ1L1= 36632
Le2*=μ2L2= 16822
四：上柱承载力计算
计算项目 11
套箍指标 3.047
管柱截面的承载力设计值 11 21185 kN
考虑长细比影响的承载力折减系数 Le2*= 16822 mm
11 0.398846951
考虑偏心率影响的承载力折减系数 e0=M2/N= 254 mm
11 1.13 ≤ 1.55
11 0.32
按轴心受压柱考虑时长细比影响的承载力折减系数 160 mm
λ=Le2*/i= 105
查表得φ0= 0.72
上柱承载力 φlφe= 0.13 < φ0
Nu=φlφeN0= 2735 ≥ N2 满足!
五：下柱承载力计算
下柱单肢承载力计算
计算项目 计算内容
单肢承受的轴心力 11 4963.75 kN 未出现拉力
2076.25 kN
套箍指标 11 0.55
管柱截面的承载力设计值 11 9759 kN
考虑长细比影响的承载力折减系数 Le= 9800 mm
Le/d= 19.6 > 4
φl=1-0.115x(Le/d-4)^0.5= 0.55
考虑偏心率影响的承载力折减系数 构件按轴心受压杆件考虑，即端弯矩M2= 0
e0= 0
φe= 1
按轴心受压柱考虑时长细比影响的承载力折减系数 11 138 mm
λ=Le/i= 71
查表得φ0= 0.745
单肢承载力 φlφe= 0.55 < φ0
Nu=φlφeN0= 5327 ≥4963.75 kN 满足
下柱整体承载力计算
计算项目 计算内容
格构柱的换算长细比 11 51.7 > 16
受拉区柱肢的套箍指标 11 0.55
界限偏心率 11 0.82
考虑长细比影响的整体承载力折减系数 11 0.66
考虑偏心率影响的整体承载力折减系数 e0=M2/N2= 328 mm
11 0.21 ≤ εb
0.71
按轴心受压柱考虑时长细比影响的承载力折减系数 λx= 71 λy*= 51.7
查表得φ0*= 0.751
整体承载力 φl*φe*= 0.47 < φ0*
Nu*=φl*φe*N0= 9084 ≥7040 满足！
六：格构柱斜腹杆设计
斜腹杆承受的设计剪力
V=N0*/85= 230 kN
斜腹杆承受的实际剪力
V= 200 kN
设计采用两者之中的较大值，即V= 230 kN
格构柱的斜腹杆体系，按桁架计算其内力，则
N=V/sinθ= 325 kN
其中θ= 45 °
1.  斜腹杆设计：
钢管选用直径 121 壁厚 5
面积A= 1822 回转半径i= 41.1
L=(B1+B2)/cosθ= 2263
λ=L/i= 55
查表， a 类截面
φ= 0.9
强度验算
σ=N/A= 178.2 ≤ f=190N/mm2
稳定演算
N/φA= 198.0 > f=190N/mm2
2. 斜腹杆与主管连接焊缝计算
Lw=(3.25ds-0.025d)(0.534/sinθ+0.466)= 465 mm
hf≤1.2t= 6 mm
取hf= 6 mm
σf=N/heLw= 166.3 ≤ f=200N/mm2
3.  受压支管节点处的承载力设计值计算：
β=ds/d= 0.242
ψd=0.069+0.93β= 0.294
σ=N/A= -178.2 N/mm2
ψn=1+0.3σ/fy-0.3(σ/fy)^2= 0.600
11 84.07 kN< 325
可见承载力设计值 不满足要求,
但因为主管内填有混凝土，按其共同工作做整体考虑，可认为其满足设计要求。
七：格构柱柱脚计算
柱脚采用分离式柱脚形式，如图。计算柱脚采用的设计内力为
N= 4963.75
基础混凝土为 c20
设柱脚底板采用 600 x 600
A=600X600= 360000 mm2
σ=N/A= 13.79 N/mm2
     应小于混凝土局部抗压设计强度，当不满足要求时，则可提高混凝土的强度等级或在基础顶面配置钢筋网。
1. 柱脚底板厚度计算
柱脚底板近似按悬臂板进行计算，其悬臂长度a= 50
Mmax=0.5σa2= 17235 N·mm
t=(6Mmax/f)^0.5= 22.7 mm
取t= 30 mm
2.  加劲肋计算
考虑钢管内填混凝土的作用，每支加劲肋承受的剪力：
V=0.1σ(A-πd2/4)= 225644 N
加劲肋承受的最大弯矩值
M=
八：柱顶局部受压计算
设柱顶垫板尺寸为 20 mm厚
300 x 300
承受的荷载设计值为N= 1420 kN
Al=300x300= 90000 mm2
β=(Ac/Al)^0.5= 1.33
Nul=fcAl(1+θ^0.5+θ)β= 15972 kN≥ [N=1420kN]
因此，柱顶可不设加强箍筋
九：柱肩梁计算

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1 1
摩擦型连接中每个高强度螺栓一个摩擦面上的剪力
序号 螺栓的性能等级 螺栓公称直径 预拉力 摩擦面抗滑移系数
0.25 0.35 0.4 0.45 0.55
1 8.8S M12 45 10.12 14.17 16.2 18.22 22.27
2 M16 70 15.75 22.05 25.2 28.35 39.65
3 M20 110 24.75 34.65 39.6 44.55 54.45
4 M22 135 30.37 42.52 48.6 54.67 66.82
5 M24 155 34.87 48.82 55.8 62.77 76.72
6 M27 205 46.12 64.57 73.8 88.02 101.47
7 M30 250 56.25 78.75 90 101.25 123.75
8 10.9S M12 55 12.37 17.32 19.8 22.27 27.22
9 M16 100 22.5 31.5 36 40.5 49.5
10 M20 155 34.87 48.82 55.8 62.77 76.72
11 M22 190 42.75 59.85 68.4 76.95 94.05
12 M24 225 50.62 70.87 81 91.12 111.37
13 M27 290 62.25 91.35 104.4 117.45 143.55
14 M30 355 79.87 111.82 127.8 143.77 175.72
输入螺栓规格 m24
输入螺栓等级(8.8/10.9) 10.9
输入抗滑移系数 0.45
输出行号 5
输出列号 4
输出高强度螺栓预拉力P 225 kN
输出高强度螺栓抗剪承载力设计值 91.12 kN
高强度螺栓的受拉承载力设计值Ntb=0.8xP= 180 kN
是否冷弯薄壁型钢结构连接(Y/N)? N
输入螺栓传力摩擦面数(单剪1/双剪2？) 2
一个高强度螺栓的受剪承载力设计值Nvb
承压型连接的强度设计值
名称 螺栓性能等级 构件钢材
8.8S 10.9S 3号钢 16Mn或16Mnq钢材厚度 15Mnv或15Mnvq钢材厚度
≤16 17~25 26~36 ≤16 17~25 26~36
抗剪fvb 250 310 \\\ \\\ \\\ \\\ \\\ \\\ \\\
承压fcb \\\ \\\ 465 640 615 590 665 640 615

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11 钢材强度设计值
钢号 厚度或直径 强度设计值
抗拉、抗压和抗弯 抗剪 端面承压
Q235 ≤16 215 125 320
17~40 200 115 320
42~60 190 110 320
62~100 180 105 320
101~150 170 100 320
>150 160 90 320
16Mn
16Mnq		 ≤16 315 185 445
17~25 300 175 425
26~36 290 170 410
36~50 270 155 410
52~100 250 145 410
500 6
输出行号 6
一：设计依据 输出设计参数 160 90 320
1. 钢材屈服强度： 235 MPa
2.填充混凝土级别： c40 强度种类 混凝土强度设计值（N/mm2）
3.设计内力(kN)： C15 C20 C25 C30 C35 C40 C45 C50 C55 C60 C65 C70 C75 C80
下柱 轴力N1 2100 上柱 轴力N2 400 fc 7.2 9.6 11.9 14.3 16.7 19.1 21.1 23.1 25.3 27.5 29.7 31.8 33.8 35.9
弯矩M1 2350 弯矩M2 1350 ft 0.91 1.1 1.27 1.43 1.57 1.71 1.8 1.89 1.96 2.04 2.09 2.14 2.18 2.22
剪力Q1 200 剪力Q2 50 弹性模量 ×104N/mm2 2.2 2.55 2.8 3 3.15 3.25 3.35 3.45 3.55 3.6 3.65 3.7 3.75 3.8
二：截面特性
计算项目 计算内容 6 2
上柱截面特性 钢管外径 6200 壁厚 500 输出列号 6 输出列号 2
钢管惯性矩 3.66424E+13 钢管截面积 8953539.06
混凝土惯性矩 3.58908E+13 混凝土截面积 21237166.3 输出fc= 19.1 N/mm2 输出fc= 9.6 N/mm2
1111 12304062.88 输出ft= 1.71 N/mm2 输出ft= 1.1 N/mm2
输出弹模 3.25E4 N/mm2 输出弹模 2.55E4 N/mm2
4.23047E+13
角焊缝强度： 200
下柱折算截面特性 1.单肢柱的折算截面特性
钢管外径 500 壁厚 8
钢管惯性矩 374248432.6 钢管截面积 12365.3087
11 2693713143 混凝土截面积 183984.232
41391.94725
11 799227447.9
2.组合柱的折算截面特性
B1= 800 B2= 800
A0=2 ×A= 82783.89451
Ix=2×I= 1598454896
Iy=2×I+A×B12+A×B22= 54580147381
缀条截面特性 A1x=
A1y= 3644
三：框架柱等效计算长度确定
下柱L1= 8600 I1= 54580147381 N1= 2100
上柱L2= 8400 I2= 42304743862427 N2= 400
11 793.549 ≥ 0.06
11 0.02
查表得，μ= 6.39
厂房阶形柱计算长度系数得折减系数取 0.7
相应各阶柱段得计算长度系数μ1=0.7μ= 4.47
μ2=μ1/η1= 292.13
各阶柱在排架平面内的等效计算长度
Le1*=μ1L1= 38468
Le2*=μ2L2= 2453885
四：上柱承载力计算
计算项目 11
套箍指标 407.662
管柱截面的承载力设计值 11 173955644 kN
考虑长细比影响的承载力折减系数 Le2*= 2453885 mm
11 -1.276267725
考虑偏心率影响的承载力折减系数 e0=M2/N= 3375 mm
11 1.30 ≤ 1.55
11 0.29
按轴心受压柱考虑时长细比影响的承载力折减系数 1854 mm
λ=Le2*/i= 1323
查表得φ0= 0.72
上柱承载力 φlφe= -0.38 < φ0
Nu=φlφeN0= -65270539 < N2 不满足！
五：下柱承载力计算
下柱单肢承载力计算
计算项目 计算内容
单肢承受的轴心力 11 2518.75 kN 出现拉力
-418.75 kN
套箍指标 11 0.56
管柱截面的承载力设计值 11 8129 kN
考虑长细比影响的承载力折减系数 Le= 9800 mm
Le/d= 19.6 > 4
φl=1-0.115x(Le/d-4)^0.5= 0.55
考虑偏心率影响的承载力折减系数 构件按轴心受压杆件考虑，即端弯矩M2= 0
e0= 0
φe= 1
按轴心受压柱考虑时长细比影响的承载力折减系数 11 139 mm
λ=Le/i= 71
查表得φ0= 0.745
单肢承载力 φlφe= 0.55 < φ0
Nu=φlφeN0= 4437 ≥2518.75 kN 满足
下柱整体承载力计算
计算项目 计算内容
格构柱的换算长细比 11 53.5 > 16
受拉区柱肢的套箍指标 11 0.56
界限偏心率 11 0.82
考虑长细比影响的整体承载力折减系数 11 0.65
考虑偏心率影响的整体承载力折减系数 e0=M2/N2= 1119 mm
11 0.70 ≤ εb
0.42
按轴心受压柱考虑时长细比影响的承载力折减系数 λx= 71 λy*= 53.5
查表得φ0*= 0.751
整体承载力 φl*φe*= 0.27 < φ0*
Nu*=φl*φe*N0= 4393 ≥2100 满足！
六：格构柱斜腹杆设计
斜腹杆承受的设计剪力
V=N0*/85= 191 kN
斜腹杆承受的实际剪力
V= 200 kN
设计采用两者之中的较大值，即V= 200 kN
格构柱的斜腹杆体系，按桁架计算其内力，则
N=V/sinθ= 283 kN
其中θ= 45 °
1.  斜腹杆设计：
钢管选用直径 121 壁厚 5
面积A= 1822 回转半径i= 41.1
L=(B1+B2)/cosθ= 2263
λ=L/i= 55
查表， a 类截面
φ= 0.9
强度验算
σ=N/A= 155.2 ≤ f=160N/mm2
稳定演算
N/φA= 172.5 > f=160N/mm2
2. 斜腹杆与主管连接焊缝计算
Lw=(3.25ds-0.025d)(0.534/sinθ+0.466)= 465 mm
hf≤1.2t= 6 mm
取hf= 6 mm
σf=N/heLw= 144.8 ≤ f=200N/mm2
3.  受压支管节点处的承载力设计值计算：
β=ds/d= 0.242
ψd=0.069+0.93β= 0.294
σ=N/A= -155.2 N/mm2
ψn=1+0.3σ/fy-0.3(σ/fy)^2= 0.671
11 79.18 kN< 283
可见承载力设计值 不满足要求,
但因为主管内填有混凝土，按其共同工作做整体考虑，可认为其满足设计要求。
七：格构柱柱脚计算
柱脚采用分离式柱脚形式，如图。计算柱脚采用的设计内力为
N= 2518.75
基础混凝土为 c20
设柱脚底板采用 600 x 600
A=600X600= 360000 mm2
σ=N/A= 7.00 N/mm2
     应小于混凝土局部抗压设计强度，当不满足要求时，则可提高混凝土的强度等级或在基础顶面配置钢筋网。
1. 柱脚底板厚度计算
柱脚底板近似按悬臂板进行计算，其悬臂长度a= 50
Mmax=0.5σa2= 8746 N·mm
t=(6Mmax/f)^0.5= 16.2 mm
取t= 30 mm
2.  加劲肋计算
考虑钢管内填混凝土的作用，每支加劲肋承受的剪力：
V=0.1σ(A-πd2/4)= 114498 N
加劲肋承受的最大弯矩值
M=
八：柱顶局部受压计算
设柱顶垫板尺寸为 20 mm厚
300 x 300
承受的荷载设计值为N= 400 kN
Al=300x300= 90000 mm2
β=(Ac/Al)^0.5= 15.36
Nul=fcAl(1+θ^0.5+θ)β= 11324303 kN≥ [N=400kN]
因此，柱顶可不设加强箍筋
九：柱肩梁计算

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锚栓中心半径 2600
锚栓数量 32 2850 16245000
平均角度 11.25 2550.04173 26010851
2 22.5 2402.08678 23080084
3 33.75 2161.82099 18693880
4 45 1838.47763 13520000 烟囱底座整体弯矩 M= 4778.3
5 56.25 1444.48261 8346120 烟囱底座承受竖向力 N= 534
6 67.5 994.976924 3959916.3
7 78.75 507.234837 1029148.7
8 90 !!! 0 单个锚栓受力 Nt= 95.4 kN
9 101.25 !!! 0
10 112.5 !!! 0
11 123.75 !!! 0
12 135 !!! 0
13 146.25 !!! 0
14 157.5 !!! 0
15 168.75 !!! 0
16 180 !!! 0
17 191.25 !!! 0
18 202.5 !!! 0
19 213.75 !!! 0
20 225 !!! 0
21 236.25 !!! 0
22 247.5 !!! 0
23 258.75 !!! 0
24 270 !!! 0
25 281.25 !!! 0
26 292.5 !!! 0
27 303.75 !!! 0
28 315 !!! 0
29 326.25 !!! 0

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11
脉动增大系数ξ
W0T12(kNs2/m2)  0.01 0.02 0.04 0.06 0.08 0.1 0.2 0.4 0.6 0.8 1 2 4 6 8 10 20 30
钢结构(1) 1.47 1.57 1.69 1.77 1.83 1.88 2.04 2.24 2.36 2.46 2.53 2.8 3.09 3.28 3.42 3.54 3.91 4.14
有填充墙的房屋钢结构(2) 1.26 1.32 1.39 1.44 1.47 1.5 1.61 1.73 1.81 1.88 1.93 2.1 2.3 2.43 2.52 2.6 2.85 3.01
混凝土及砌体结构(3) 1.11 1.14 1.17 1.19 1.21 1.23 1.28 1.34 1.38 1.42 1.44 1.54 1.65 1.72 1.77 1.82 1.96 2.06
地面粗糙度类别 C
W0= 0.55
有效W0=0.62*W0= 0.341
自振周期T1= 0.2
W0T12= 0.01364
选择结构类型（1，2，3） 1
脉动增大系数ξ= 1.5064
脉动影响系数υ
是否高耸结构（Y/N）？ n
n
结构总高度H= 65.4
迎风面宽度B= 6.6
6
脉动影响系数υ= 0.53076
振型系数ψz
输入计算点高度 65.4
风压高度变化系数μz
风压高度变化系数μz= 1.41
计算结果
是否考虑横风向共振响应（Y/N）？ n
风振系数β= 1.568072245
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UZ 1.41 1.41
US 0.8 0.5
WO 0.55 0.55 64.95
0.6204 0.38775
1.89222 1.1826375
0.94611 0.5913187

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耗能梁段截面(H型）
H= 400
B= 200
tw= 8
tf= 13
梁段截面的塑性抵抗矩Wp= 833552 mm3
材料屈服强度fy= 235 Mpa
梁段腹板计算高度h0= 374 mm
梁段腹板厚度tw= 8 mm
耗能梁段塑性受剪承载力Vp= 407.8096 kN
耗能梁段塑性受弯承载力Mp= 195.88472 kN·m
耗能梁段净长a≤ 768.534021759174mm 则为剪切屈服型，否则为弯曲屈服型

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公寓（Y）/公共建筑（N）？ N
顶点加速度最大限值 0.3 m/s2
风载体型系数μs 1.3
重现期调整系数μr 0.83
基本风压ω0 0.55
建筑物高度（室外）(m) 56.5
建筑物长度(m) 123.86
建筑物总迎风面面积A(m2) 6998.09
建筑物总质量M(t) 93145
脉动影响系数ξ 2.949
脉动增大系数υ  0.392
顺风向顶点最大加速度ad= 0.0515424 m/s2 < 0.3 m/s2 可以
风压高度变化系数μz= 1.7
建筑物顶点平均风速VH= 35.23748
br= 0.0006635 注：公式中2.05X10-4疑为104，建筑钢结构设计手册下P269
建筑物平均重量γB= 2.4713845 kN/m3
建筑物横风向临界阻尼比值 0.01 或 0.02
建筑物横风向第一自振周期Tw= 2.96
建筑物宽度 91.3
横风向顶点最大加速度aw= 0.0325867 m/s2 < 0.3 m/s2 可以

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一： 截面形状
二： 基本参数及截面特性
截面高度H 宽度B 腹板厚tw 翼缘厚tf
400 150 4 8
计算长度Lx 计算长度Ly
5000 5000
Ix(mm4) Iy(mm4) (回转半径）ix (回转半径）iy
111085568 4502048 167.9969028 33.820305
Wx(mm3) Wy(mm3) (长细比)λx (长细比)λy
555427.84 60027.307 29.76245345 147.84018
截面积A(mm2) 面积矩Sx（mm3）
3936 308928
抗剪设计强度 185
腹板计算高度h0= 384
材料屈服强度 345
h0/tw= 96
加劲肋配置判断：
100(235/C23)^0.5 <h0/tw<= 170(235/C23)^0.5
所以，应按计算配置横向加劲肋！
三：按计算配置横向加劲肋
考虑σ影响的增大系数η计算
σ= 315
η= 1.0942543
τmax= 185
h0/tw*(ητ)^0.5= 1365.891564
加劲肋间距计算
判断： 1200<h0/tw*(ητ)^0.5<=1500
h0/tw*(ητ)^0.5<=1200,h0/tw<=100 192 <=a<= 960
h0/tw*(ητ)^0.5<=1200,h0/tw>100 172.5 <=a<= 768
1200<h0/tw*(ητ)^0.5<=1500 192 <=a<= 221.73677
h0/tw*(ητ)^0.5>1500 192 <=a<= 443.47354
加劲肋板厚计算
宽bs >= 53
厚ts >= 4

目录
1.工型单，双向（轴压，压弯）梁柱
2.工型（轴压、压弯）构件验算（腹板失稳）
3.箱形单、双向（轴压，压弯）梁柱
4.工型截面斜撑计算
5.工型截面（贴板）斜撑计算
6.箱形截面斜撑计算
7.无侧移框架柱计算长度
8.有侧移框架柱计算长度
9.柱顶可移动但不转动的双阶柱计算长度系数
10.H型梁整体稳定系数φb计算（双轴对称）
11.地震反映谱曲线
12.T形截面斜撑计算-FP
13.组合梁计算-WQB
14.钢梁受扭计算-WQB
15.格构式双工截面参数计算(I I)
16.实腹式双工截面参数计算(十字）
17.实腹式工型组合截面参数计算(|—I)
18.箱型(工型帖板)截面参数计算
19.简支梁温度变化引起内力
20.格构式钢管砼柱(上下砼柱）计算
21.高强度螺栓连接
22.格构式钢管砼柱(下砼柱）计算(未完）
23.圆形烟囱基础地脚锚栓计算
24.风振系数计算
25.结构自振周期计算
26.偏心支撑耗能梁段净长度计算
27.高层建筑钢结构舒适感验算
28.H型梁加劲肋计算
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