玻璃幕墙结构计算表

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风荷载							地震荷载标准值							玻璃的荷载应力（四边简支）		中空玻璃的等效厚度
β阵风风压系数	风压高度系数μZ	μS风荷载体形系数	W0基本风压	WK风荷载标准值	W风荷载设计值		地震烈度	αmax	β放大系数	GAK(KN/M^2)	A幕墙构件面积	qEK(KN/M^2)	PEK(KN)	a：玻璃短边边长(m)	1.6	中空玻璃外皮的厚度（mm)	10
1.577946723	1.673672196	1.2	0.45	1.4261214	1.99656996		6度	0.04	5			0	0	b：玻璃长边边长(m)	2.4	中空玻璃内皮的厚度(mm)	10
地面粗糙类型	2						7度	0.08	5			0	0	A：玻璃板块面积(m^2)	3.84	中空玻璃等效厚度(mm)	11.96924997
							8度	0.16	5	0.45	0	0.36	0	q：玻璃所受荷载组合(kn/m^2)	2.27736996	夹胶玻璃的等效厚度
				颜色说明：	！！！！！！！									玻璃的弹性模量(N/mm²)	72000	夹胶玻璃外皮的等效厚度(mm)	0
					可更改	a	b	a/b	ψ：玻璃弯曲系数（四边简支）					t：玻璃的厚度(mm)	7.2	夹胶玻璃内皮的等效厚度(mm)	0
				其它颜色	不可更改	1.6	2.4	0.666666667	a/b	ψ	a/b	ψ		θ	77.1349205	夹胶玻璃的等效厚度(mm)	0
									0	0.125	0.7	0.0742		ψ：弯曲系数	0.083	中空夹胶玻璃的等效厚度
									0.25	0.123	0.75	0.0683		玻璃的折减系数η	0.697162699	外皮一的厚度(mm)	1
						0.65	0.0868	0.00727	0.33	0.118	0.8	0.0628		σ：玻璃产生的应力(n/mm^2)	48.8642011	外皮二的厚度(mm)	2
						0.7	0.0742	0.00663	0.4	0.115	0.85	0.0576		σ：玻璃折减后的应力(N/mm2)	34.06629831	内皮一的厚度(mm)	33
						0.667	0.0826		0.5	0.1	0.9	0.0528				内皮二的厚度(mm)	4
									0.55	0.0934	0.95	0.0483		玻璃的荷载应力（四点支承）		等效厚度（mm)	31.37121307
									0.6	0.0863	1	0.0442		q：玻璃所受荷载组合(kn/m^2)	2.27736996
									0.65	0.0868				玻璃的长边边长（m)	2	玻璃的的挠度(四边简支）
														玻璃的弹性模量(N/mm²)	72000	面荷载标准值(kn/m^2)	1.4261214
														玻璃的等效厚度(mm)	12	玻璃的短边边长（m)	1.6
						a	b	a/b	玻璃挠度系数（四边简支）					θ	24.40597094	玻璃的弹性模量(N/mm2)	72000
						1.6	2.4	0.666666667	a/b	f	a/b	f		玻璃的折减系数η	0.880173131	玻璃的等效厚度(mm)	7.2
									0	0.01302	0.7	0.00727		玻璃的弯曲系数	0.136	θ	48.30298228
									0.21	0.01297	0.75	0.00663		σ：玻璃产生的应力(n/mm^2)	45.1224811	玻璃的折减系数η	0.780939562
						0.65	0.00796	0.00727	0.25	0.01282	0.8	0.00603		σ：玻璃折减后的应力(N/mm2)	39.71559546	玻璃的刚度	2332800
						0.7	0.00727	0.00663	0.33	0.01223	0.85	0.00547				f:玻璃的挠度系数	0.00773
						0.667	0.00773		0.5	0.01013	0.9	0.00496		玻璃的边框温度应力		玻璃的挠度	30.969801
									0.55	0.0094	0.95	0.00449		E：弹性模量	72000	玻璃折减后的挠度	24.18554283
									0.6	0.00867	1	0.00406		α：线膨胀系数	0.00001
GB50009-2001									0.65	0.00796				△T：年温度变化	80	玻璃的挠度(四点支承）
计算高度	50													c：玻璃边缘至边框距(mm)	0	面荷载标准值(kn/m^2)	1.4261214
地面粗糙类型	1（A类地区）	2（B类地区）	3（C类地区）	4（D类地区）		a	b	a/b	玻璃的挠度和刚度系数（四点支承）					d：施工偏差(mm)	3	玻璃的长边边长（m)	2
风压高度系数μZ	2.029163619	1.673672196	1.250626175	0.835235842		1.3	2	0.65	a/b	ψ	f			b：玻璃长边边长（mm)	0	玻璃的弹性模量(N/mm2)	72000
风压高度系数μZ		<1时取1	<0.74时取0.74	<0.62时取0.62					0.5	0.1304	0.01408			σt1：挤压温度应力	#DIV/0!	玻璃的等效厚度(mm)	12
阵风风压系数β	1.50701931	1.577946723	1.725732728	2.00918892			ψ	f	0.55	0.1318	0.01444					θ	15.28336549
						0.6	0.1336	0.01492	0.6	0.1336	0.01492					玻璃的折减系数η	0.923583173
						0.65	0.1356	0.01554	0.65	0.1356	0.01554					玻璃的刚度	10800000
						0.650	0.13560	0.01554	0.7	0.1377	0.01632					f:玻璃的挠度系数	0.01554
									0.75	0.1399	0.0173					玻璃的挠度	32.83248379
									0.8	0.1424	0.0185					玻璃折减后的挠度	30.32352954
									0.85	0.145	0.01996
									0.9	0.1477	0.0217
									0.95	0.1506	0.02377
									1	0.1537	0.0262


						应力与挠度折减系数
						θ	η	θ	η	θ	η	θ	η
						5	1	60	0.74	150	0.54	350	0.41
						10	0.95	80	0.69	200	0.5	≥400	0.4
						20	0.9	100	0.64	250	0.46
						40	0.81	120	0.61	300	0.43
						四边支撑	弯矩折减系数				挠度折减系数
						60.00	0.74	0.00727		40	0.81	0.00727
						80.00	0.69	0.00663		60	0.74	0.00663
						77.13492	0.697162699			48.30298228	0.780939562
						四点支撑
						20.00	0.9	0.00727		10	0.95	0.00727
						40.00	0.81	0.00663		20	0.9	0.00663
						24.405971	0.880173131			15.28336549	0.923583173
							弯矩折减系数				挠度折减系数

玻璃的线膨胀系数	α	0.00001
玻璃的弹性模量(N/mm^2)	E	72000
阴影系数	μ1	1.7
窗帘系数	μ2	1.3
玻璃面积系数	μ3	1.09
堪缝材料系数	μ4	0.55
单片玻璃
日照量(W/(m^2*h))	I0	700
日照量(Kj/(m^2*h))	I0	2520
室外温度℃	t0	2
室内温度℃	t1	20
玻璃的吸收率	α	0.36
单片玻璃板中心温度℃	TC	19.1864
玻璃板边框温度℃	TS	8.3
玻璃截面温差应力	σT2k	7.684753915
夹层玻璃
日照量(W/(m^2*h))	I0
日照量(Kj/(m^2*h))	I0
室外温度℃	t0
室内温度℃	t1
室外侧玻璃中心温度(0.38mm)	T0	0
室内侧玻璃中心温度(0.38mm)	Td	0	待试算
室外侧玻璃中心温度(0.67mm)	T0	0
室内侧玻璃中心温度(0.67mm)	Td	0
室外侧玻璃中心温度(1.52mm)	T0	0
室内侧玻璃中心温度(1.52mm)	Td	0
室外侧玻璃总吸收率	A0	0
室内侧玻璃总吸收率	A1	0
室外侧玻璃的吸收率	α0
室内侧玻璃的吸收率	α1
室外侧玻璃的透过率	τ0
玻璃板边框温度	Ts	0
玻璃截面温差应力(0.38mm)	σT2k	0
玻璃截面温差应力(0.67mm)	σT2k	0
玻璃截面温差应力(1.52mm)	σT2k	0
中空玻璃
日照量(W/(m^2*h))	I0
日照量(Kj/(m^2*h))	I0
室外温度℃	t0
室内温度℃	t1
室外侧玻璃中心温度(6mm)	T0	0
室内侧玻璃中心温度(6mm)	Td	0
室外侧玻璃中心温度(9mm)	T0	0
室内侧玻璃中心温度(9mm)	Td	0
室外侧玻璃中心温度(12mm)	T0	0
室内侧玻璃中心温度(12mm)	Td	0
室外侧玻璃总吸收率	A0	0
室内侧玻璃总吸收率	A1	0
室外侧玻璃的吸收率	α0
室内侧玻璃的吸收率	α1
室外侧玻璃的透过率	τ0
室外侧玻璃反射率	r0
室内侧玻璃反射率	r1
玻璃板边框温度	Ts	0
玻璃截面温差应力(6mm)	σT2k	0
玻璃截面温差应力(9mm)	σT2k	0
玻璃截面温差应力(12mm)	σT2k	0

风荷载标准值（KN/m^2）	Wk	1.406
玻璃单位面积重量（N/m^2）	qGK	0				胶缝的层间变位折减系数
玻璃的短边长度（mm）	a	1370		幕墙种类	型式	组件高度比	组件全高与系点以下高度比值	Ψ
玻璃的长边长度（mm）	b	2370		元件式（明框幕墙）				1
结构硅酮密封胶短期强度允许值	f1	0.14		半单元（隐框幕墙）	整体式内嵌式	1:01		0.9
结构硅酮密封胶长期强度允许值	f2	0.007				1.5：1		0.85
结构硅酮密封胶黏结宽度（风荷载）	Cs1	6.879357143	Cs≥7mm			2:01		0.8
结构硅酮密封胶黏结宽度（自重荷载）	Cs2	0	Cs≥7mm		外挂内装固定式外挂外装固定式外顿外装固定式外扣式外插式	1:01		0.7
结构硅酮密封胶黏结宽度（倒挂式）	Cs	6.879357143	Cs≥7mm			1.5：1		0.65
玻璃幕墙在温差效应下的相对位移量（mm）	Us1	2.5596				2:01		0.6
结构硅酮密封胶的变位承受能力（%）	δ1	0.125	牌号：GE4400	单元式幕墙	明框		10:09	0.5
铝型材线膨胀系数	α1	0.0000235					10:08.5	0.45
玻璃线膨胀系数	α2	0.00001					10:08	0.4
主体结构层间变位设计变位控制值的倒数	1/θ	0					10:07.5	0.35
玻璃分格高度（mm）	H	2370					10:07	0.3
胶缝的层间变位折减系数	Ψ	0			隐框		10:09	0.4
玻璃幕墙在地震作用下的相对位移量（mm）	Us2	#DIV/0!					10:08.5	0.35
结构硅酮密封胶在地震作用下的变位承受能力（%）	δ2	0.4					10:08	0.3
结构硅酮密封胶的黏结厚度（mm）（温度效应）	ts1	4.966353487	6 mm ≤ts ≤ 12 mm				10:07.5	0.25
结构硅酮密封胶的黏结厚度（mm）（地震作用）	ts2	#DIV/0!	6 mm ≤ts ≤12 mm				10:07	0.2

要求幕墙平面内变形性能
结构类型	θ
钢筋混凝土框架	1/150
钢筋混凝土框架—抗震墙、板柱—抗震墙、框架—核心筒	1/250
钢筋混凝土抗震墙、筒中筒	1/300
钢筋混凝土框支层	1/300
多、高层钢结构	1/100

金属板的截面应力			板的最大弯矩系数和挠度系数
风荷载标准值(KN/m^2)	Wk	0	lx/ly	四边简支		三边简支（ly固定）		lx对边简支，ly对边固定
风荷载设计值(KN/m^2)	W	0	lx/ly	μ	f	μ	f	μ	f
地震荷载标准值(KN/2）	qek	0	0.5	0.1022	0.01013	-0.1212	0.00504	-0.0843	0.00261
地震荷载设计值(KN/m^2)	qe	0	0.55	0.0961	0.0094	-0.1187	0.00492	-0.084	0.00259
组合荷载标准值(KN/m^2)	qk	0	0.6	0.09	0.00867	-0.1158	0.00472	-0.0834	0.00255
组合荷载设计值(KN/m^2)	q	0	0.65	0.0839	0.00796	-0.1124	0.00448	-0.0826	0.0025
金属板区格的短边长（mm)	a	0	0.7	0.0781	0.00727	-0.1087	0.00422	-0.0814	0.00243
板的弯矩系数	μ	0	0.75	0.0725	0.00663	-0.1048	0.00399	-0.0799	0.00236
金属板的厚度（mm）	t	0	0.8	0.0671	0.00603	-0.1007	0.00376	-0.0782	0.00228
	θ	#DIV/0!	0.85	0.0621	0.00547	-0.0965	0.00352	-0.0763	0.0022
应力折减系数	η	0	0.9	0.0574	0.00496	-0.0922	0.00329	-0.0743	0.00211
金属板的应力(N/mm^2)	σ	#DIV/0!	0.95	0.053	0.00449	-0.088	0.00306	-0.0721	0.00201
金属板的挠度			1	0.0489	0.00406	-0.0839	0.00285	-0.0698	0.00192
金属板的弹性模量	E	0			板的最大弯矩系数和挠度系数
板厚（mm)	t	0			ly/lx	三边简支（ly固定）		lx对边简支，ly对边固定
泊松比	σ	0.33			ly/lx	μ	f	μ	f
金属板的刚度	D	0			0.5	-0.1215	0.00935	-0.1191	0.00844
金属板区格短边边长（mm)	a	0			0.55	-0.1193	0.00848	-0.1156	0.00743
金属板的挠度系数	f	0			0.6	-0.1166	0.00762	-0.114	0.00647
挠度折减系数	η	0			0.65	-0.1133	0.0068	-0.1066	0.0056
金属板的挠度（mm)	υ	#DIV/0!			0.7	-0.1096	0.00605	-0.1013	0.00482
金属板的加劲肋					0.75	-0.1056	0.00536	-0.0959	0.00413
荷载标准值(KN/m^2)	q	0			0.8	-0.1014	0.00473	-0.0904	0.00354
荷载设计值(KN/m^2)	qk	0			0.85	-0.097	0.00417	-0.085	0.00303
计算宽度（mm)	B	0			0.9	-0.0926	0.00368	-0.0797	0.0026
计算跨度（mm)	L	0			0.95	-0.0882	0.00324	-0.0746	0.00223
荷载设计值(KN/m)	q	0			1	-0.0839	0.00285	-0.0698	0.00192
荷载标准值(KN/m)	qk	0
加劲肋的惯性矩（mm^4)	Ix	0		应力与挠度折减系数
加劲肋的抗弯距（mm^3)	Wx	0		θ	η	θ	η	θ	η	θ	η
加劲肋的应力(KN/m^2)	σ	#DIV/0!		5	1	60	0.74	150	0.54	350	0.41
加劲肋的弹性模量	E	0		10	0.95	80	0.69	200	0.5	≥400	0.4
加劲肋的挠度（mm)	υ	#DIV/0!		20	0.9	100	0.64	250	0.46
挠度与跨度的比值	D0	#DIV/0!		40	0.81	120	0.61	300	0.43

风荷载标准值(kn/m^2)	WK	1.66	地震荷载作用(kn/m^2)	qek	0.36	双跨梁的弯矩和挠度系数
风荷载分项系数	rw	1.4	地震荷载分项系数	r	1.3	a：短跨长度			h：层高
幕墙立柱计算分格宽(m)	B	1.6	地震荷载标准值(kn/m)	qek	0.576	a	0	h	0	a/h	#DIV/0!		m	μ
风荷载标准值(kn/m)	qwk	2.656	地震荷载设计值(kn/m)	qe	0.7488	a/h	m	μ（×10^-3)	a/h	m	μ（×10^-3)	1	5	1
风荷载设计值(kn/m)	qw	3.7184	幕墙自重（N/m^2)	GAK	450	0.05	0.1072	4.56	0.2	0.065	2.65	3	15	3
			结构自重分项系数	r	1.2	0.08	0.0974	4.31	0.22	0.0607	2.42	#DIV/0!	#DIV/0!	#DIV/0!
组合荷载设计值(kn/m)	q	4.16768	幕墙立柱计算跨度（m)	L	3	0.1	0.0913	3.92	0.25	0.0547	2.09
组合荷载标准值(kn/m)	qk	3.0016	幕墙立柱拉力设计值(kn)	N	2.592	0.12	0.0878	3.68	0.3	0.0463	1.63
双跨梁弯矩系数	m	0.0913	双跨梁挠度系数	μ	0.00392	0.13	0.0826	3.55	0.35	0.0397	1.24
双跨梁立柱最大设计弯矩(kn-m)	M	3.424582656				0.14	0.0799	3.43	0.4	0.035	0.87
简支梁立柱最大设计弯矩(kn-m)	M	4.68864				0.15	0.0772	3.31	0.45	0.0322	0.56
幕墙立柱截面的面积（mm^2)	A	1224				0.16	0.0746	3.15	0.5	0.0313	0.31
幕墙立柱截面的惯性矩(mm^4)	I	3924986				0.18	0.0697	2.81
幕墙立柱截面的抗弯矩(mm^3)	W	45444
双跨梁立柱			简支梁立柱
幕墙立柱的强度(N/mm^2)	σ	73.88745807	幕墙立柱的强度(N/mm^2)	σ	100.378615
(铝）幕墙立柱的刚度(mm)	UMAX	3.468867813	(铝）幕墙立柱的刚度(mm)	UMAX	11.52233409
(钢）幕墙立柱的刚度(mm)	UMAX	1.17874149	(钢）幕墙立柱的刚度(mm)	UMAX	3.915356245

(铝）幕墙立柱刚度校核	L/UMAX<180	0	(铝）幕墙立柱刚度校核	L/UMAX<180	260.3639138
(钢）幕墙立柱的刚度校核	L/UMAX<300	0	(钢）幕墙立柱的刚度校核	L/UMAX<300	766.2138034

立柱需要的惯性矩（铝）（20mm)	I	680762.88	立柱需要的惯性矩（铝）(20mm)	I	2261250
立柱需要的惯性矩（铝）(L/180)	I	#DIV/0!	立柱需要的惯性矩（铝）(L/180)	I	2713500
立柱需要的惯性矩（钢）(15mm)	I	308436.2563	立柱需要的惯性矩（钢）(15mm)	I	1024514.563
立柱需要的惯性矩（钢）(L/300)	I	#DIV/0!	立柱需要的惯性矩（钢）(L/300)	I	1536771.845
立柱需要的抗弯距（铝）6063	W	39115.07863	立柱需要的抗弯距（铝）6063	W	53552.9554
立柱需要的抗弯距（铝）6063A	W	26671.93763	立柱需要的抗弯距（铝）6063A	W	36516.89161
立柱需要的抗弯距（钢）	W	15320.70294	立柱需要的抗弯距（钢）	W	20975.77073

立柱的跨度（mm)	L	0
立柱受到的拉力（N）	N	0
立柱受到的弯矩（N-mm）	M	0
钢铝组合梁的中性轴（距铝合金顶的距离）（mm)	Y	0
铝立柱对中性轴的惯性矩（mm^4)	Ia	0
钢立柱对中性轴的惯性矩(mm^4)	Is	0
钢立柱截面积（mm^2)	As	0
铝立柱截面积（mm^2)	Aa	0
中性轴到铝立柱最外缘的距离(mm)	Ya	0
中性轴到钢立柱最外缘的距离(mm)	Ys	0
钢的弹性模量	Es	206000
铝的弹性模量	Ea	70000
塑性发展系数	r	1.05
铝合金的强度(N/mm^2)	σa	#DIV/0!
钢立柱强度(N/mm^2)	σs	#DIV/0!
立柱的挠度(mm)	u	#DIV/0!
立柱挠度校核(简支梁）	u/L	#DIV/0!
立柱荷载标准值（KN/m)	qk	0

立柱的跨度（mm)	L	0
立柱荷载标准值（KN/m)	qk	0
立柱受到的拉力（N）	N	0
立柱受到的弯矩（N-mm）	M	0
铝立柱的惯性矩（mm^4)	Ia	0
钢立柱的惯性矩(mm^4)	Is	0
铝立柱截面积（mm^2)	Aa	0
钢立柱截面积（mm^2)	As	0
铝立柱的抵抗矩（mm^3）	Wa	0
钢立柱的抵抗矩（mm^3）	Ws	0
铝的弹性模量	Ea	70000
钢的弹性模量	Es	206000
塑性发展系数	r	1.05
铝立柱荷载分配系数	αa	#DIV/0!
钢立柱荷载分配系数	αs	#DIV/0!
铝合金的强度(N/mm^2)	σa	#DIV/0!
钢立柱强度(N/mm^2)	σs	#DIV/0!
立柱的挠度(mm)	u	#DIV/0!
立柱挠度校核(简支梁）	L/u	#DIV/0!

风荷载标准值(kn/m^2)	WK	2.28	地震荷载作用(kn/m^2)	qek	0.144
风荷载分项系数	rw	1.4	地震荷载分项系数	r	1.3
幕墙立柱计算分格宽(m)	B	1.2	地震荷载标准值(kn/m)	qek	0.1728
风荷载标准值(kn/m)	qwk	2.736	地震荷载设计值(kn/m)	qe	0.22464
风荷载设计值(kn/m)	qw	3.8304	幕墙自重（N/m^2)	GAK	300
四跨以上等跨铰接连续静定梁			结构自重分项系数	r	1.2
组合荷载设计值(kn/m)	q	3.965184	幕墙立柱计算跨度（m)	L	2.95
组合荷载标准值(kn/m)	qk	2.83968	幕墙立柱拉力设计值(kn)	N	1.2744
(m)	a	0.95	幕墙立柱截面的面积（mm^2)	A	800
(m)	b	2.05	幕墙立柱截面的惯性矩(mm^4)	I	977832
(kn)	Pi	4.47074496	幕墙立柱截面的抗弯矩(mm^3)	W	21729
(kn-m)	Mi	-0.470939313	幕墙立柱截面的面积矩(mm^3)	S	25600
(N)	Ni	1296	幕墙立柱截面的壁厚（mm)	t	3
(kn)	Vi中	2.07180864	幕墙立柱的弹性模量（mm)	E	70000
(N/mm^2)	σi	-19.02124588	<fgs
(N/mm^2)	τi	18.08023641
(N/mm^2)	σzs	26.2431466
(mm)	Ui中	4.606852723
(mm)	U(i+1)c	2.288200213
(mm)	U总	6.895052936	<20mm
	L/U总	435.0945566	<180

横梁上部构件自重（N/m^2)	GAK	450	型材参数
风荷载标准值(kn/m^2)	WK	1.66	弹性模量(N/mm^2)	E	72000
地震荷载作用(kn/m^2)(与地震烈度有关)	qek	0.36	X轴惯性矩(mm^4)	IX	309930
上部横梁分格高（m)	H	2.4	Y轴惯性矩(mm^4)	IY	1272593
横梁的计算跨度（m)	L	1.6	X 轴抵抗矩(mm^3)	WX	8309
			Y轴抵抗矩(mm^3)	WY	21544
横梁在自重作用下的弯矩（kn-m)			型材截面积(mm^2)	A	973
横梁承受的自重荷载线分布标准值（kn/m)	GK	1.08	型材竖直腹板面积(mm^2)	SS	0
横梁承受的自重荷载线分布设计值（kn/m)	G	1.296	型材计算校核处壁厚(mm)	t	0
横梁在自重作用下的弯矩（kn-m)	Mx	0.41472	朔性发展系数	r	1.05
			型材水平腹板面积(mm^2)	SS	0
横梁在上部构件传递的风荷载和地震荷载下作用下的弯矩
横梁上部构件计算高度（m)	a1	0.8
风荷载线分布标准值（kn/m)	qwk	1.328
风荷载线分布设计值(kn/m)	qw	1.8592	15.32847698
地震荷载线分布标准值（kn/m)	qek	0.288	13.7130324
地震荷载线分布设计值（kn/m)	qe	0.3744	21.23622719
横梁水平荷载设计值线分布（kn/m)	q	2.08384
横梁水平荷载标准值线分布（kn/m)	qk	1.5008
横梁在风荷载和地震荷载下的弯矩(kn-m)	My1	0.44455253
横梁水平剪力(N)	V1	0.833536
横梁在下部构件传递的风荷载和地震荷载下作用下的弯矩			横梁强度
横梁下部构件计算高度（m)	a2	0.3	横梁强度(N/mm^2)	σ	77.72350503
风荷载线分布标准值（kn/m)	qwk	0.498	横梁抗剪强度
风荷载线分布设计值(kn/m)	qw	0.6972	横梁剪应力(N/mm^2)	τ	#DIV/0!
地震荷载线分布标准值（kn/m)	qek	0.108	横梁的刚度
地震荷载线分布设计值（kn/m)	qe	0.1404	竖直荷载作用下的挠度(mm)	υx	4.129964831
横梁水平荷载设计值线分布（kn/m)	q	0.78144	上部水平荷载作用下的挠度(mm)	υY1	0.894539411
横梁水平荷载标准值线分布（kn/m)	qk	0.5628	下部水平荷载作用下的挠度(mm)	υY2	0.495075682
横梁在风荷载和地震荷载下的弯矩(kn/m)	My2	0.2383392	横梁的总挠度(mm)	υ	4.357480879
横梁水平剪力(kn)	V2	0.507936	横梁刚度校核	L / U<180	367.184629
横梁水平荷载作用下的弯矩（kn-m)	My	0.68289173
横梁水平荷载作用下的剪力（kn)	V	1.341472	横梁水平剪应力(N/mm^2)	τ	#DIV/0!
			横梁竖直剪应力(N/mm^2)	τ	#DIV/0!

铝合金板(单层铝板、蜂窝铝板面板）强度设计值							各类玻璃强度设计值
牌号	状态	厚度	规定非比例伸长应力σp0.2	抗拉（弯）fa	抗剪fav	抗承压（T≥2.5mm)	玻璃类型	厚度	强度设计值
1100(L5-1)	H14H24(y2)	0.8~4.5	95	67	39	99	玻璃类型	厚度	大面上的强度fg1(N/mm^2)	边缘强度fg1(N/mm^2)
2014	T62(MCS)	0.5~1	380	266	154		普通玻璃	5	28	19.5
2024	T42(MCZ)	0.5~1.6	235	164	95		浮法玻璃	5~12	28	19.5
2024	T42(MCZ)	＞1.6~10	250	175	101	311	浮法玻璃	15~19	20	14
2A11(LY11)	T42(MCZ)	0.5~2.9	185	130	75	262	钢化玻璃	5~12	84	58.8
	T42(MCZ)	72.9~10	195	136	79	266	钢化玻璃	15~19	59	41.3
	T4(CZ)	0.5~2.9	185	130	75	270	夹丝玻璃	6~10	21	14.7
	T4(CZ)	＞0.5~2.9	195	139	79	277		蜂窝铝板强度设计值
2A12(LY12)	T42(MCZ)	0.5~2.9	245	171	99	292		板厚	抗拉强度	抗剪强度
	T42(MCZ)	72.9~10	265	185	107	307		20mm	10.5MP	1.4MP
	T4(CZ)	0.5~2.9	270	189	109	304
	T4(CZ)	>2.9~10	275	193	112	319
3003	H14H24(Y2)	>0.2~4.5	115	81	47	120	公司采用此型号
3A21(LF21)	H14H24(Y2)	>0.2~4.5	114	80	46	125
5052	H14(Y4)	>0.5~4.5	160	112	65	180
	H14(Y2)	>0.5~4.5	180	126	73	195
	H16(Y1)	>0.5~4.5	200	140	81	210
6A02(LD2)	T42(CZ)	0.5~4.5	156	109	63	146
	T42(CZ)	>4.5~10	140	98	57	131
	T62(MCS)	>0.5~10	230	161	93	221
	T6(CS)	0.5~10	236	165	96	221
7075	T62(MCS)	0.5~10.0	415	290	168	364
7A04(LC4)	T62(MCS)	0.5~2.9	390	273	158	352
7A04(LC4)	T62(MCS)	72.9~10	410	287	166	367
7A09(LC9)	T6(CS)	0.5~2.9	400	280	162	360
7A09(LC9)	T6(CS)	>2.9~10.0	410	287	166	367
天然花岗石板强度分级表
等级	强度标准值		抗弯强度设计值fT	抗剪强度设计值fTV	弹性模量E	线膨胀系数α	泊松比ν
等级	抗压强度	抗弯强度	抗弯强度设计值fT	抗剪强度设计值fTV	弹性模量E	线膨胀系数α	泊松比ν
MU110	110	8	3.7	1.9	0.8*10^4	0.8*10^-5	0.125
MU130	130	9	4.2	2.1	0.8*10^4
MU150	150	10	4.7	2.3	1*10^4
MU170	170	11	5.1	2.6
MU190	190	12	5.6	2.8
MU210	210	13	6.1	3	1.1*10^4
MU230	230	14	6.5	3.3
MU250	250	15	7	3.5
MU270	270	16	7.5	3.8
MU290	290	17	8	4
铝合金型材强度设计值
合金牌号	状态	壁厚	规定非比例伸长应力	抗拉（弯）强度fa	抗剪强度fav	抗承压强度	弹性模量E	线膨胀系数α	泊松比υ
6061	T4	所有	110	85.5	49.4	135	0.7*10^5	2.35*10^-5	0.33
6061	T6	所有	245	190.5	110	198.8
6063	T5	所有	110	85.5	49.6	120
6063	T6	所有	180	140	81.2	153.8
6063A	T5	≤10	160	124.4	71.8	150
	T5	>10	150	116.6	67.3	142.5
	T6	≤10	190	147.7	85.3	172.5
	T6	<10	185	140	80.8	165
铝复合(不锈钢、搪瓷）板强度设计值
材料		强度标准值	抗弯强度设计值fs(fa)	抗剪强度设计值fv（fav)	弹性模量E	线膨胀系数α	泊松比ν
复合铝板	4mm	100	70	20	0.2*10^5	4*10^-5	0.25
不锈钢板	第一组	170	154	120	2.06*10^5	马氏体1210^-6奥氏体1810^-6	0.3
	第二组	200	180	140
	第三组	220	200	155
	第四组	250	226	176
单体搪瓷板		235	215	125	2.06*10^5	12-*10^-6	0.3
复合搪瓷板		80	60	40	1.2*10^5	9*10^-6	0.25
不锈钢螺栓强度设计值
类别	组别	性能等级	σb	抗拉强度fa	抗剪强度fv
A（奥氏体）	A1	50	500	230	175
	A2	70	700	320	245	大部分工程采用A2-70
	A4	80	800	370	280
C（马氏体）	C1	50	500	230	175
	C1	70	700	320	245
	C3	80	800	370	280
	C4	50	500	230	175
	C4	70	700	320	245
F（铁素体）	F1	45	450	210	160
F（铁素体）	F1	60	600	275	210
耐候钢强度设计值
钢号	厚度		抗拉强度	抗剪强度	抗承压强度
16CUCR	≤16	245	225	130	340
	＞16~40	235	215	125	340
	＞40	216	200	115	325
12MNCUCR	≤	294	270	155	355
	＞16	284	260	150	355
	＞16~40	265	245	140	350
15MNCUCR-QT	≤16	441	405	235	470
	＞16~40	431	395	230	470
	＞40	412	380	220	470
09CUPCRNI-A(热轧）		343	315	185	310
09CUPCRNI-B(热轧）		294	270	155	365
09CUP(热轧）		294	270	150	350
09CUPCRNI-A(热轧）		314	290	165	380
09CUPCRNI-B(热轧）		265	245	140	340
抽芯铆钉强度设计值
性能等级		直径
性能等级				3	3.2	4	5	6
10，5A02，5A03，5B05（LF2），（LF3），（LF10）		抗剪	标准值	475	530	850	1279	1872
		抗剪	设计值	370	410	660	990	1450
		抗拉	标准值	593	670	1020	1523	2036
		抗拉	设计值	460	520	790	1180	1580
10，5A01，5A05，（LF1），（LF5-1）		抗剪	标准值	678	760	1160	1850	2826
		抗剪	设计值	530	590	900	1440	2200
		抗拉	标准值	868	980	1560	2465	3716
		抗拉	设计值	670	760	1210	1920	2890

剪力设计值（N）	V	11943
法向拉力设计值（N）	N	104994
法向压力设计值（N）	N
弯矩设计值（N.mm)	M	40326880
钢筋层数影响系数，二层取1.0，三层取0.9	αγ	0.85
锚筋受剪承载力系数，>0.7时取0.7	αν	0.54982836
αν	αν	0.55
锚筋直径(mm)	d	18
锚板厚度(mm)	t	16
锚板弯曲变形折减系数	αb	0.822222222
混凝土轴心受压强度设计值	fc	14.3
钢筋抗拉强度设计值	fs	310
外层锚筋中心线间的距离	Z	400
当有剪力、法向拉力和弯矩共同作用(mm^2)	As	955.2582143
	As	1678.235871
当有剪力、法向压力和弯矩共同作用(mm^2)	As	440.3573861
	As	1163.335043
	As	82.40814214

风荷载

地震荷载标准值

β阵风风压系数

风压高度系数μZ

μS风荷载体形系数

W0基本风压

WK风荷载标准值

W风荷载设计值

地震烈度

αmax

β放大系数

GAK(KN)

A幕墙构件面积

qEK(KN/M^2)

PEK(KN)

2.54

0.62

1.5

0.45

1.169289

1.6366

6度

0.04

1.169

7度

0.08

0.5

0.12

大片玻璃强度校核(风荷载和地震荷载作用下)

8度

0.16

0.4

0.32

玻璃厚度预选

强度校核

大片玻璃强度设计值(N/ mm^2)

荷载设计值(kn/m)

1.8862

荷载设计值(kn/m)(与地震烈度有关)

1.8862

玻璃短边长度(m)

2.9

玻璃短边长度(板的跨度)(m)

2.9

玻璃长边长度(m)

1.4

大片玻璃厚度预选值(mm)

14.20026647

大片玻璃选取厚度(mm)

风荷载作用下的弯矩(kn/m)

1.98286775

风荷载作用下的截面抗弯矩(mm^3)

37500

大片玻璃的强度(N/mm^2)

52.87647333

玻璃肋强度校核(风荷载和地震荷载下)

玻璃肋宽度预选

玻璃肋强度校核

荷载设计值(kn/m)(与地震烈度有关)

5.25

荷载设计值(kn/m)

5.25

两肋间距(m)

2.162

两玻璃肋间距(m)

2.162

玻璃肋上下两支承点之间距离(m)

4.8

计算跨度(m)

4.8

玻璃肋强度设计值(N/mm^2)

58.5

玻璃肋宽度(mm)

352

玻璃肋的厚度(mm)

12.5

玻璃肋的厚度(mm)

12.5

玻璃肋宽度初选计算值(m)

352.2237051

玻璃肋的强度(N/mm^2)

58.57438017

玻璃肋稳定校核

简支梁的计算跨度

4.8

玻璃的弹性模量（mm)

72000

玻璃的剪切模量（N/mm^3)

30000

玻璃肋的厚度(mm)

12.5

玻璃肋的宽度（mm)

300

玻璃肋沿Y轴的惯性矩

48828.125

玻璃肋扭转惯性矩

195312.5

4538652359

考虑侧向稳定时简支梁的极限荷载（KN/m)

qcr

1.994524962

风荷载						地震荷载标准值
β阵风风压系数	风压高度系数μZ	μS风荷载体形系数	W0基本风压	WK风荷载标准值	W风荷载设计值	地震烈度	αmax	β放大系数	GAK(KN/M^2)	A幕墙构件面积	qEK(KN/M^2)	PEK(KN)
0	0	0	0	0	0	6度	0.04	5	0	0	0	0
						7度	0.08	5	0	0	0	0
花岗岩弯曲强度校核			石材面板弯矩系数			8度	0.16	5	0	0	0	0
花岗岩设计短边边长(m)	a	0	LX/LY	MOX	MOY
花岗岩设计长边边长(m)(LX.OR.LY)	b	0	0.5	0.0607	0.1304
边长比	a/b	#DIV/0!	0.55	0.0681	0.132
花岗岩厚度(mm)	t	0	0.6	0.0759	0.1339
石材面板最大弯曲系数	ψ	0	0.65	0.0841	0.1361
花岗岩所受荷载设计值(kn/m^2)(与地震烈度有关)	q	0	0.7	0.0928	0.1384
花岗岩产生的应力(N/mm^2)	σ	#DIV/0!	0.75	0.1021	0.1408
钢勾抗剪截面最大剪应力设计值			0.8	0.1117	0.1435
花岗岩水平边长(m)	LX0	1.5	0.85	0.122	0.1464
花岗岩竖直边长(m)	LY	0.8	0.9	0.1327	0.1494
每边钢勾个数	n	2	0.95	0.144	0.1526
钢勾宽度(mm)	b1	50	1	0.1559	0.1559
钢勾壁厚度(mm)	t1	3
花岗岩面荷载(kn/m^2)	q	0
最大剪应力(N/mm^2)	τ	0
石材抗剪截面最大剪应力设计值			β1系数
每边钢勾个数	n	2	每块板钢勾个数	β1系数
单个槽底总长度(mm)	b1	120	4	1.25
石板槽壁厚度(mm)	t2	15	6	1.3
花岗岩面荷载(kn/mm^2)	q	0	8	1.32
抗剪系数	β1	1.25
最大剪应力(N/mm^2)	τ	0

索珩架高度（m)	L	6.6	弹性模量（N/m^2)	E	140000
索珩架矢高（m)	f0	1	张拉端锚具变形引起的预应力损失	σL1	35
玻璃宽度（m)	B	2.025	张拉端锚具变形值（mm）	α	2
玻璃高度（m)	H	2.2	张拉端至固定端距离（mm）	L	8000
风荷载标准值（N/m^2)	WK	1050	摩擦预应力损失	σL2	13.2
地震荷载标准值（N/m^2)	qek	560	转角系数（与角度有关）	α	0.05
风荷载设计值（N/m^2)	W	1470	索珩架预应力筋张拉控制应力值（N/m^2)	σCON	264
地震荷载设计值（N/m^2)	q	728	后一榀索珩架张拉产生的预应力损失值	σL3	5.425
组合面荷载设计值（N/m^2)	q面	1906.8	σP0(1)=σcon-σL1-σL2（N/m^2)	σP0(1)	215.8
组合线荷载设计值（N/m)	q线	2807	由于本榀珩架张拉新产生的挠曲变位（mm）	△	0.31
代梁弯矩（N-m)	M0	15284.115	钢筋松弛引起的预应力损失（N/m^2)	σL4	0
代梁水平拉力（N）（拉索产生）	HX	15284.115	支承结构在活荷载作用下产生的预应力损失（N/m^2)	σL5	17.5
结构自重荷载（N/m^2)	N	0		H(I)	12756.13443
代梁水平拉力（N）（自重产生）	HY	0	支承结构在活荷载作用下产生的挠曲值（mm）	△	1
竖向承重拉索拉力（N）	TY	0	索珩架的计算总预应力损失（N/m^2)	ΣσL	71.125
拉索与竖直面的角度（θ）	θ	24.44	索珩架的总预应力损失（N/m^2)	ΣσL	80
拉索的拉力（N）	TX	16788.86481
钢铰线强度设计值（N/m^2)	fs	1320
钢铰线强度标准值（N/m^2)	f	600
钢铰线预选值	A	27.98144135
选用钢铰线（m^2)	AX	59.66	469747572.8
索珩架预应力筋张拉控制系数	α	0.2	14.19138662
索珩架预应力筋张拉控制应力值（N/m^2)	σCON	264	372815534
预应力筋有效预应力	σPO	66.3	33
索珩架强度验算			12.875
预应力筋产生的竖向拉力（N）	H0	3603	56.34330118
预应力筋产生的线荷载（N/m)	q0	662
	HL	15109
	HL	15072.7917
	TL	15212.80503
钢铰线的应力（N/m^2)	σ	315.9449182
联系杆的轴力（N)	N	6851.019515
联系杆的截面积（mm^2)	A	314.16
联系杆的应力（N/m^2)	σ	21.80742143
一层索在竖直方向上的高度（mm)	h	1900
一层索的长度（mm)	L0	2087.058566
索在张拉控制应力值下的伸长长度（mm)	△L	3.935596153
一层索的控制长度（mm)	L1	2083.12297
索珩架挠度验算
线荷载标准值（N/m)	qk	2806.65
	HLK	18515
	HLK	-159816.6938
	f	-0.09562336
Δf=f-f0索珩架挠度（m)	△f	-1.09562336
珩架挠度校核	L/△f	-6.023967945
f1=f0-△f (mm)	f1	2.09562336
一层索在竖直方向上的高度（mm)	h	1900
	L2	2828.716541
单位（mm)	L1-L2	-745.5935705
	σ2	-50014.4565
支承梁承受的集中荷载
设计值：P=0.7×HL+A×σ2	P	-2973311.521
标准值：PK=0.7×HLK+A×σ2	PK	-3095734.161
支承梁计算
梁的惯性矩（mm^4)	I	1756720000
梁的抗弯矩(mm^3)	W	4684586
由梁自身产生的线荷载标准值（N/m)	qk
由梁自身产生的线荷载设计值（N/m)	q
柱支承间距离（m)	a	25.6
由梁自身荷载产生的弯矩（N-m)	M1	0
由梁自身荷载产生的应力（N/mm^2)	σ1	0
由梁自身荷载产生的挠度（mm)	f1	0
拉索将梁分的跨数（奇数）	n
拉索将梁分的跨数（偶数）	n	16
由拉索荷载产生的最大弯矩（N-m)(奇数跨）	M2	#DIV/0!
由拉索荷载产生的最大弯矩（N-m)（偶数跨）	M2	-1.52234E+11
由拉索荷载产生的最大应力（N/m^2)(奇数跨）	σ2	#DIV/0!
由拉索荷载产生的最大应力（N/m^3)(偶数跨）	σ2	-32496.69231
由拉索荷载产生的挠度（mm)（奇数跨）	f2	#DIV/0!
由拉索荷载产生的挠度（mm)（偶数跨）	f2	-29806.65609
梁承受的最大应力（N/m^3)（奇数跨）	σ	#DIV/0!
梁承受的最大应力（N/m^4)（偶数跨）	σ	-32496.69231
梁产生的最大挠度（mm)（奇数跨）	f	#DIV/0!
梁产生的最大挠度（mm)（偶数跨）	f	-29806.65609
梁挠度校核（奇数跨）	L/f	#DIV/0!
梁挠度校核（偶数跨）	L/f	-0.858868567
下料尺寸
理论索长（mm)	L0	7249.782388
索变形（mm)	△L	13.67101822
下料长度（mm)	L1	7236.11137
连系杆位置定位理论尺寸（mm)	L01	1043.529283
索变形（mm)	△L	1.967798077
连系杆位置定位实际尺寸（mm)	L2	1041.561485
施加预应力
施加预应力（千斤顶显示值）（N)	NC	15750.24

荷载和玻璃应力玻璃温差应力结构胶缝计算金属板应力、挠度、加劲肋简支梁、双跨梁幕墙立柱钢铝组合立柱钢铝组合立柱(按荷载分配系数）等跨铰接连续静定梁横梁各种材料性能预埋件全玻璃幕墙 T花岗岩的选用与校核点式玻璃索珩架折线型

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